کدکاو : 9-پ-3 روش خرپایی (روش بست و بند)

۹-پ ۳-۱ گستره

9-پ3-1-1 در این پیوست جزئیات ساخت، تحلیل و طراحی مدل خرپایی و اعضای آن ارائه میگردند. ضوابط این پیوست در طراحی اعضا یا قسمتهایی از اعضای بتنی، که به علت ناپیوستگی هندسی یا بار دارای توزیع کرنش غیر خطی در ارتفاع مقطع هستند، کاربرد دارند.

9-پ3-2 تعاریف

9-پ3-2-1 تعاریف زیر در روش خرپایی (روش بست و بند) استفاده می شوند.

ناپیوستگی – نغيير ناگهانی در هندسه و یا بارهای وارده (شکل 9-پ3-1- الف و ب).

ناحیه ی B (ناحیه ی برنولی) – قسمتی از عضو که در ناحیه ی ناپیوستگی قرار نداشته و در آن تئوری توزیع خطی کرنش ها (اصل برنولی) قابلیت کاربرد دارد.

ناحیه ی D (ناحیه ی ناپیوستگی) – قسمتی از عضو که در محدوده ای از محل ناپیوستگی تا فاصله ای برابر ارتفاع یا عمق عضو از آن واقع شده است (شکل های ۹-پ۳-۱ و ۹-پ۳-۲).

مدل بست و بند – مدل خرپایی از عضو یا ناحیه ی ناپیوسته ی عضو بتنی که از بستها، بندها و گره ها تشکیل شده و قادر به انتقال بارهای ضریب دار وارده به تکیه گاه یا ناحیه ی غیر ناپیوسته ی مجاور است (شکل ۹-۳-۳).

الف) نواحی با ناپیوستگی هندسی ب) نواحی با ناپیوستگی بارگذاری و مهندسی
شکل ۹-پ ۳-۱ نمایش ناپیوستگی در هندسه یا بارهای اثر کننده

شکل ۹-پ۳-۲ ناحیه های B و D در تیر با تکیه گاه ساده

شکل ۹-پ۳-۳ اجزای مدل خرپایی (بست و بند)

عضو فشاری یا بست – عضوی در مدل خرپایی که تحت فشار قرار دارد و معرف برآیند یک میدان نیروهای فشاری موازی با باد بزنی است.

بست مرزی – بست واقع شده در مرز عضو یا ناحیه ی ناپیوسته (شکل 9- پ 3-۳).

بست داخلی – بست غیر واقع در مرز عضو یا ناحیه ی ناپیوسته (شکل ۹-پ 3-۳).

عضو کششی یا بند – عضوی در مدل خرپایی که تحت کشش قرار دارد.

گره – نقطه ای در مدل بست و بند که محورهای اعضای فشاری، کششی، و بارهای متمرکز از آن عبور کرده و دارای بعد نیست.

ناحیه گره ای – حجمی از بتن در اطراف گره که نیروها را در محل گره انتقال می دهد.

گره ی خم میلگرد – ناحیه ی خم شده ی میلگرد یا میلگردهای پیوسته که معرف یک گره باشد.

۹-پ 3-۳ کلیات

9-پ3-3-1 مدل های خرپایی از تعدادی اعضای فشاری (بست ها) که از بتن به تنهایی، و یا بتن و آرماتور تشکیل شده اند، و اعضای کششی (بندها) که از آرماتورها تشکیل شده اند، ساخته می شوند. این اعضا در محل گره ها به یک دیگر متصل شده و یک سیستم خرپای باربر را تشکیل می دهند. در مدل های خرپایی الزامات زیر باید رعایت شوند:

الف– محل وارد شدن بارها فقط از طریق گره ها بوده، و اجزای فشاری و کششی فقط تحت بارهای محوری قرار می گیرند.

ب– مدل خرپایی باید مشخص کننده ی مسیر انتقال بار به تکیه گاه ها و یا به اعضای مجاور باشد.

پ– اصول تعادل استاتیکی بین نیروهای وارده و عکس العملها باید برقرار باشند.

ت – ابعاد اجزای فشاری، کششی، و گره ها باید در مدل منظور شوند.

ث– هر بست باید سایر بستها را فقط در محل گره ها قطع کند.

ج– اعضای کششی می توانند اجزای کششی دیگر و یا اجزای فشاری را در محلی غیر از گره ها قطع نمایند.

چ – زاویه ی بین محورهای اعضای کششی و فشاری در هر گره نباید کمتر از ۲۵ درجه باشد.

ح– در تیرهای عمیقی که بر اساس روش بست و بند بررسی و محاسبه می شوند باید ضوابط بند 9-11-8-2 نیز رعایت شوند.

خ– در دستکها و نشیمن هایی که با استفاده از مدل بست و بند محاسبه می شوند و نسبت دهانه ی برشی به عمق آنها، a_v/d، از ۲ کمتر است، باید علاوه بر رعایت بندهای ۹-۱۷-۴-۲ و 9-17-4-6 ، رابطه ی زیر نیز تامین شود.

(9-پ3-1)

$A_{sc}\geq 0.04\left ( \frac{f_{c}^{'}}{f_{y}} \right )\left ( b_{w} d\right )$

در این رابطه، A_sc: سطح مقطع آرماتور اصلی دستک یا نشیمن، f’_c : مقاومت فشاری مشخصه ی بتن (مگا پاسگال)، f_y: مقاومت تسلیم مشخصه برای آرماتور (مگاپاسگال)، b_w عرض جان یا قطر مقطع دایره ای عمود بر صفحه ی دستک یا نشیمن (میلی متر)، و d: فاصله ی دورترین تار فشاری تا مرکز آرماتورهای کششی اصلی دستک یا نشیمن طولی (میلی متر) است.

د– در مواردی که سطوح مستعد برش اصطکاکی وجود دارند، ضوابط ۹-۸-۸ باید در نظر گرفته شود.

ذ– در صورت طراحی اجزای سیستم های باربر لرزه ای با مدل بست و بند، ضوابط بند ۹-پ۳-۸ نیز باید در نظر گرفته شوند.

9-پ3-3-2 استفاده از روش بست و بند برای طراحی قسمتهایی از سازه ی بتن آرمه که در آنها تئوری توزیع خطی کرنش ها صادق نیست، مثل تیرهای عمیق، تیر تیغه ها، دستکها و نشیمن ها، محل های تغییرات ناگهانی در هندسه و یا بارگذاری های متمرکز (ناپیوستگی)، دیافراگم ها، سر شمع ها و دیوارهای دارای بازشو کاربرد دارد.

9-پ3-3-3 مدل کلی سازه ای که شکل یک خرپای ایده آل را دارا است، باید یک مسیر قابل قبول انتقال نیرو از محل وارد شدن بار تا تکیه گاه ها و یا اجزای مجاور در ناحیه ی B را پوشش دهد. شکل ۹-پ۳-۴ استفاده از روش بست و بند را در برخی اعضا و یا قسمتهایی از آنها، و نیز امتداد تنشهای ایجاد شده در اعضای مدل خرپایی را که نشانگر مسیر تنشهای اصلی ایجاد شده در عضو می باشند، نشان میدهد.

شکل ۹-پ۳-۴ مدل های خرپایی شامل اعضای فشاری و کششی که نشانگر میدان تنش می باشند.

۹-پ 3-۴ اعضای فشاری (بست ها)

9-پ3-4-1 مقاومت بستها

9-پ3-4-1-1 مقاومت فشاری اسمی هر بست، F_ns ، به صورت زیر محاسبه می شود:

الف) در بست بدون آرماتورهای طولی

(9-پ3-2)

$F_{ns}=f_{ce}A_{cs}$

ب) در بست با آرماتورهای طولی

(9-پ3-3)

$F_{ns}=f_{ce}A_{cs}+A_{s}^{'}f_{s}^{'}$

در روابط فوق، F_ns برابر با کوچکترین مقدار محاسبه شده در دو انتها، A_cs سطح مقطع بست در انتهای مورد نظر در وجه ناحیه ی گره، و f_ce مقاومت فشاری موثر بتن بوده و بر اساس بند ۹-پ3-4-1-3 محاسبه می شود. هم چنین A’_s سطح مقطع آرماتور فشاری در امتداد طول بست، و f’_s تنش آرماتورهای فشاری است که بر اساس ظرفیت محوری اسمی بست محاسبه می شود. برای آرماتورهای با تنش تسلیم کمتر از ۴۲۰ مگاپاسکال، مقدار f’_s را میتوان برابر با f_y در نظر گرفت.مقدار A_cs باید با در نظر گرفتن سطح بنن موجود و شرایط مهار بندی در انتهای بست، طبق شکل ۹-پ۳-۵ محاسبه شود. هنگامی که بست فقط با آرماتور گذاری مهار شده است، سطح بتن موثر می تواند تا فاصله ی حداکثر ۸ برابر قطر آرماتور طولی از آرماتور وجه طولی خاموت های بسته شده منظور شود؛ و پوشش بتن طبق شکل ۹-پ۳-۵ نادیده گرفته شود.

9-پ3-4-1-2 مقاومت فشاری موثر بتن در یک بست، f_ce ، بر اساس بندهای ۹-پ۳-۴-۱-۳ و ۹-پ3-۴-۱-۵ محاسبه می شود.

9-پ3-4-1-3 مقاومت فشاری موثر بتن، f_ce در هر انتهای بست از رابطه ی زیر محاسبه می شود:

(9-پ3-4)

$f_{ce}=0.85\beta _{c}\beta _{s}f_{s}^{'}$

در رابطه ی فوق، β_s و β_c ضریب های اصلاح مقاومت موثر بتن در بست هستند که بر اساس جدول های 9-پ3-1 و 9-پ3-2 محاسبه می شوند. در این ضريبها اثرات ترک خوردگی، آرماتورهای عرضی و تقید انتهایی بست بر روی مقاومت فشاری موثر بتن در نظر گرفته شده اند.

9-پ3-4-1-4 در صورتی که ابعاد عضو یا ناحیه ی بتنی به گونه ای باشند که برش از مقدار زیر تجاوز نکند، می توان بدون رعایت بند ۹-پ 3-۴-۲ از ضریب β_s برابر با 0/75 استفاده نمود.

(9-پ3-5)

$V_{u}\leq \phi 0.42tan \theta \lambda \lambda _{_{s}}\sqrt{f_{c}^{'}}b_{w}d$

در رابطه ی فوق، θ زاویه ی بست، λ ضریب بتن سبک، و λ_s ضریب اثر اندازه است که در صورت رعایت بند ۹-پ۳-۴-۲ برابر 1/0 در نظر گرفته می شود؛ و در غیر این صورت از رابطه ی (9-پ3-6) تعیین می شود.

(9-پ3-6)

$\lambda _{s}=\sqrt{\frac{2}{1+\frac{d}{250}}}$

9-پ3-4-1-5 در صورت استفاده از آرماتورهای محصور کننده در طول بست، می توان اثر این آرماتورها در افزایش مقدار f_ce را بر اساس آزمایش و یا روابط تحلیلی معتبر منظور نمود.

شکل ۹-پ ۳-۵ اثر شرایط مهار بندی بر سطح مقطع عرضی موثر بست

جدول ۹-پ ۳-۱ ضریب β_s در بست
محل بستن	نوع بست	شرایط	β_s
اعضای کششی یا ناحیه ی کششی در عضو	هر نوع	همه ی حالات	0/4
سایر حالات	بست مرزی	همه حالات	1/0
	بست داخلی	آرماتور عرضی مطابق بند 9-پ3-4-2	0/75
		رعایت برش حداکثر مطابق بند 9-پ3-4-1-4	0/75
		واقع در اتصال تیر به ستون	0/75
		سایر موارد	0/4

جدول ۹-پ۳-۲ ضریب β_c (ضریب تقید بست و گره)
محل	β_c
انتهای بسته به گره ای که شامل سطح اتکایی است، متصل است؛ یا گره ای که شامل یک سطح اتکایی است.	کم ترین دو مقدار	$\sqrt{\tfrac{A_{2}}{A_{1}}}_{[1]}^{[2]}$
	کم ترین دو مقدار	2/0
سایر حالات	1/0

[۱] A₁ سطح اتکایی گره

[۲] A₂ سطح قاعده ی هرم یا مخروط ناقصی که از امتداد یافتن سطح اتکایی گره به داخل عضو با زاویه ی باز شدگی ۲ به ۱ (حدود ۶۳ درجه) به گونه ای که به طور کامل داخل عضو بتنی قرار گیرد، حاصل می گردد.

9-پ ۳-۴-۲ آرماتور توزیعی کنترل ترک در بستهای داخلی

9-پ3-4-2-1 در اعضای فشاری داخلی که با ضریب β_c=0.75 و محاسبه شده اند، آرماتورهایی جهت تحمل کشش عرضی ایجاد شده در اثر گسترده شدن سطح فشار در قسمتهای میانی بست، مطابق با جدول 9-پ3-3 توزیع می شوند.

9-پ3-4-2-2 فاصله ی آرماتورهای توزیعی بر اساس جدول 9-پ3-3 نباید از ۳۰۰ میلی متر تجاوز کند .

9-پ3-4-2-3 بستها در صورتی به طور جانبی مقید محسوب می شوند که در امتداد عمود بر صفحه ی مدل بست و بند (یا صفحاتی که در حالت مدل سه بعدی، عضو در آنها قرار می گیرد)، به یکی از شرایط زیر مقید باشند:

الف) ناحیه ی غیر پیوسته در امتداد عمود بر صفحه ی مدل بست و بند پیوسته باشد.

ب) بتن مقید کننده ی بست بعد از هر وجه جانبی آن، حداقل معادل نصف عرض بست امتداد یابد (در مدلهای سه بعدی که عرض عضو و ضخامت بتن مقید کننده متغیر هستند، نسبت ضخامت به عرض در نواحی میانی عضو کنترل گردد).

پ) بست در اتصال تیر به ستون واقع شده باشد؛ و اتصال از هر طرف توسط تیرها یا دال بتنی محصور شده باشد.

9-پ3-4-2-4 طول مهاری آرماتورهای توزیعی کنترل ترک بست های داخلی، باید تا قبل از رسیدن به وجوه عضو تامین شده باشد. در صورتی که طول کافی برای تأمین طول مهاری موجود نباشد، قلاب انتهایی آرماتور کنترل ترک حول آرماتور طولی کفایت می کند.

جدول 9-پ3-3 حداقل آرماتور توزیعی
قید جانبی بست	چیدمان آرماتورهای توزیعی	حداقل نسبت آرماتور توزیعی
مقید نشده	شبکه ی متعامد	0/0025 در هر جهت
مقید نشده	آرماتور در یک جهت که بست را با زاویه ی α₁ (حداقل 40 درجه) قطع می کند (شکل 9-پ3-6)	$\frac{0.0025}{sin_{\alpha _{1}}^{2}}$
مقید (بند 9-پ3-4-2-3)	لزومی به آرماتور توزیعی نیست	$\frac{0.0025}{sin_{\alpha _{1}}^{2}}$

شکل 9-پ3-6 آرماتورهای توزیعی عرضی بست ها (زاویه ی آرماتورهای عرضی با بستها حداقل ۴۰ درجه باشد)

9-پ3-4-3 جزئیات آرماتور گذاری طولی بست ها

9-پ3-4-3-1 آرماتورهای فشاری باید موازی با محور بست بوده و باید در طول بست با تنگهای بسته مطابق بند 9-پ3-4-3-3 و یا با دور پیچ هایی مطابق بند ۹-پ ۳-۴-۳-۴ محصور شده باشند.

9-پ3-4-3-2 آرماتورهای فشاری باید در وجه ناحیه ی گره به گونه ای مهار شوند که بتوانند f’_s را که بر اساس بند ۹-پ۳-۴-۱ محاسبه می شود، تامین نمایند.

9-پ3-4-3-3 تنگهای بسته ی در بر گیرنده ی آرماتورهای فشاری بست، باید مطابق بند 9-21-6-2 و سایر قسمت های این بند باشند.

الف – فاصله ی تنگهای بسته، s، از یک دیگر نباید از کوچکترین مقدار بعد کوچک مقطع بست، ۴۸ برابر قطر تنگ، و یا ۱۶ برابر قطر آرماتور طولی فشاری بیشتر باشد.

ب– اولین تنگ بسته نباید بیش از 0.5s از وجه ناحیه ی گره در هر یک از دو انتهای بست دورتر قرار داده شود.

پ– تنگ های بسته باید طوری نصب شوند که هر کدام از میلگردهای طولی واقع در گوشه های عضو، و یا سایر آرماتورهای طولی به صورت یک در میان، به وسیله ی گوشه ی تنگها و یا سنجاقی ها با زاویه ی قلاب انتهایی حداکثر ۱۳۵ درجه که به طرف داخل خم شده اند، در بر گرفته شوند؛ و فاصله ی هیچ کدام از آرماتورهای طولی غیر واقع در گوشه ی تنگ یا سنجاقی از این آرماتورها از ۱۵۰ میلی متر بیشتر نباشد.

9-پ3-4-3-4 دورپیچ های محصور کننده ی آرماتورهای فشاری باید مطابق بند ۹-۲۱-۶-۳ باشند.

9-پ3-5 اعضای کششی (بندها)

9-پ3-5-1 مقاومت پند

9-پ3-5-1-1 ظرفیت کششی اسمی یک بند، F_nt، از رابطه ی زیر به دست می آید:

(9-پ3-7)

$F_{nt}=A_{ts}f_{y}$

که A_ts سطح کل آرماتورهای کششی در امتداد بند است.

9-پ3-5-2 جزئیات آرماتور گذاری بندها

9-پ3-5-2-1 محور آرماتورهای کششی باید بر محور بند منطبق باشد.

9-پ3-5-2-1-1 مهار آرماتورهای کششی باید از طریق طول گیرایی مستقیم، قلابهای استاندارد، و یا وسایل مکانیکی بر اساس ضوابط بند ۹پ-۳-۵-۲-۲ تامین شود (به جز بندهای امتداد یافته از گره های خم میلگرد که بر اساس بند 9-پ3-7 طراحی می شوند).

9-پ3-5-2-2 مهار آرماتورهای بند باید در هر جهت تا نقطه ای که مرکز آرماتورهای بند از ناحیه ی بسط داده شده ی گره خارج می شود، تامین گردد (شکل 9-پ3-7)

الف) یک ردیف آرماتور کششی ب) توزیع آرماتور کششی
شکل ۹-پ۳-۷ نواحی بسط داده شده ی گره

9-پ3-6 گره ها

9-پ3-6-1 مقاومت ناحیه ی گره

9-پ3-6-1-1 مقاومت فشاری اسمی ناحیه ی گره، F_nn از رابطه ی زیر محاسبه می شود.

(9-پ3-8)

$F_{nn}=f_{ce}A_{nz}$

در این رابطه f_ce بر اساس بندهای 9-پ3-6-1-2 و یا 9-پ3-6-1-3 ، و A_nz بر اساس بندهای 9-پ3-6-1-4 و یا 9-پ3-6-1-5 محاسبه می شود.

9-پ3-6-1-2 مقاومت فشاری موثر بتن در وجه ناحیه ی گره، f_ce، از رابطه ی زیر محاسبه می شود.

(9-پ3-9)

$f_{ce}=0.85\beta _{c}\beta _{n}f_{c}^{'}$

β_n ضریبی است که مقاومت موثر بتن در گره را تعیین می کند و از جدول ۹-پ ۳- ۴ به دست می آید؛ و β_c نشان دهنده تاثیر تقید گره است و از جدول 9-پ3-2 تعیین می گردد. اگر بندهای وارد به گره هم امتداد باشند، در جدول ۹-پ3-۴ یک بند مهاری منظور می شود.

جدول ۹-پ۳-۴ ضریب β_n در نواحی گره
وضعیت ناحیه ی گره	β_n
ناحیه ی گره با اعضای فشاری، تکیه گاه ها، یا هر دو در تماس است.	1/0
یک بند در ناحیه ی گره مهار شده است.	0/8
دو یا چند بند در ناحیه ی گره مهار شده اند.	0/6

9-پ3-6-1-3 اگر از آرماتورهای محصور کننده در ناحیه گره استفاده شده و اثرات آنها از طریق آزمایش و تحلیل مشخص شده باشند، می توان مقدار f_ce را در محاسبه ی F_nn افزایش داد.

9-پ3-6-1-4 سطح هر یک از وجوه ناحیه ی گره، A_nz را باید برابر با مقدار کوچکتر از (الف) و (ب) منظور نمود.

الف) سطح وجه ناحیه ی گره در راستای عمود بر امتداد اثر F_us؛

ب) سطح یک مقطع گذرنده از ناحیه ی گره عمود بر امتداد نیروی برآیند بر مقطع.

9-پ3-6-1-5 در یک مدل بست و بند سه بعدی، سطح هر یک از وجوه ناحیه ی گره باید حداقل برابر با آن چه در بند 9-پ3-6-1-4 ذکر شد، منظور شود. شکل هر وجه ناحیه ی گره باید مشابه شکل تصویر انتهای بست بر وجه ناحیه ی گره متناظر باشد.

9-پ3-7 گره های خم میلگرد

9-پ3-7-1 طراحی و جزئیات گره های خم میلگرد بر اساس ضوابط این بخش تعیین می شوند.

9-پ3-7-2 اگر پوشش جانبی عمود بر صفحه ی خم 2d_b یا بیشتر باشد، شعاع داخلی خم میلگرد، r_b ، نباید از مقادیر زیر و نیز حداقل شعاع خم میلگرد کمتر باشد.

الف) گردی خم میلگرد با خم کمتر از ۱۸۰ درجه

(9-پ3-10)

$r_{b}\geq \frac{2A_{ts}f_{y}}{b_{s}f_{c}^{'}}$

در رابطه ی فوق، b_s عرض بست (ضخامت گره) است.

ب) بندهای مهار شده با خم ۱۸۰ درجه (شکل 9-پ3-8)

(9-پ3-11)

$r_{b}\geq \frac{1.5A_{ts}f_{y}}{w_{t}f_{c}^{'}}$

در رابطه ی فوق، W_t عرض موثر بند، است (شکل ۹-پ۳-۸).

شکل ۹-پ۳-۸ مهار میلگردهای با خم ۱۸۰ درجه

9-پ3-7-3 اگر پوشش جانبی عمود بر صفحه ی خم کمتر از 2d_b باشد، شعاع خم تعيين شده توسط 9-پ3-7-2 در ضریب $\frac{2d_{b}}{c_{c}}$ ضرب می شود؛ که c_c پوشش جانبی تعیین شده در وجه جانبی است.

9-پ3-7-4 اگر گره های خم میلگرد از بیش از یک ردیف آرماتور تشکیل شوند، و A_ts را باید سطح کل آرماتورها، و r_b را باید شعاع خم داخلی ترین ردیف آرماتورها در نظر گرفت (شکل 9-پ ۳- ۹).

شکل ۹-پ۳-۹ شعاع داخلی خم برای چند ردیف میلگرد

9-پ3-7-5 در اتصالات گوشه ی قاب ها، مرکز انحنای میلگردها باید در محل گره ی اتصال قرار گیرد (شکل ۹-پ ۳- ۱۰).

شکل 9-پ3-10 الزام قرار گیری مرکز انحنای میلگردهای خم شده در ناحیه ی اتصال

9-پ3-7-6 طول ناحیه ی خم شده ی میلگرد، l_cb، باید برای تامین مهار اختلاف نیروهای کششی در دو سمت میلگردهای خم شده کفایت داشته باشد (شکل 9-پ3-11).

شکل ۹-پ ۳- ۱۱ مهار اختلاف نیروهای کششی در دو سمت میلگرد خم شده در امتداد خم

9-پ3-8 طرح مقاوم در برابر زلزله با استفاده از روش بست و بند

9-پ3-8-1 در طراحی اعضای یک سیستم مقاوم لرزه ای با شکل پذیری خیلی زیاد با زیاد با روش بست و بند، علاوه بر ضوابط فصل 9-20، باید ضوابط 9-پ3-8-2 تا 9-پ3-8-5 نیز برآورده گردند.

۹-پ 3-۸-۲ مقاومت بست

9-پ3-8-2-1 مقاومت فشاری موثر به دست آمده در بخش 9-پ3-4-1 باید در ضریب 0.8 ضرب شود.

9-پ3-8-3 جزئیات آرماتور بندی بستها

9-پ3-8-3-1 آرماتور بندی بستها باید ضوابط یکی از بندهای 9-پ3-8-3-2 یا 9-پ3-8-3-3 را برآورده نماید.

9-پ3-8-3-2 بستها باید حداقل به چهار آرماتور طولی که در چهار گوشه ی آرماتور عرضی قرار گرفته اند، مسلح شوند. آرماتورهای عرضی باید عمود بر امتداد بست بوده و ضوابط زیر را رعایت کنند.

الف) با جزئیات ارائه شده در بند ۹-۲۰-۶-۳-۳-۲ (الف تا ج) سازگار باشند.

ب) $\frac{A_{sh}}{sb_{c}}$ حداقل برای آرماتورهای عرضی بست از نوع تنگ بسته بر اساس بزرگ ترین مقدار به دست آمده از دو رابطه ی (۹-۲۰-۲) و (۹-۲۰-۳) تعيين گردد.

پ) فاصله ی آرماتورهای عرضی در امتداد محور بست از ضوابط بند ۹-۲۰-۶-۳-۳-۳ پیروی کند، و از مقادیر جدول 9-پ3-5 تجاوز نکند.

ت) در داخل نواحی گره پیوسته باشند.

9-پ3-8-3-3 آرماتورهای عرضی باید در جهات متعامد و در کل عرض عضو و یا ناحیه ی دارای بست، امتداد یابند؛ و ضوابط زیر را برآورده سازند.

الف) با جزئیات ارائه شده در بند ۹-۲۰-۶-۳-۳-۲ (الف تا ج) سازگار باشند.

ب) $\frac{A_{sh}}{sb_{c}}$ حداقل برای آرماتورهای عرضی در کل مقطع عضو از نوع تنگ بسته بر اساس بزرگترین مقدار به دست آمده از دو رابطه ی (۹-۲۰-۲) و (۹-۲۰-۳) تعیین گردد.

پ) فاصله ی آرماتورهای عرضی در امتداد محور طولی عضو از مقادیر جدول 9-پ3-5 بیشتر نباشد.

ت) فاصله ی ساق دورگیرها و سنجاقی ها هم در جهت قائم و هم در جهت افقی از ۲۰۰ میلی متر بیشتر نباشد. ضمنا گوشه ی هر سنجاقی یا ساق دورگیر، در بردارنده ی یک آرماتور طولی با قطر معادل با قطر خود و یا بزرگتر باشد.

جدول ۹-پ۳-۵ محدودیت فاصله ی آرماتورهای عرضی
نوع میلگرد	حداکثر فاصله ی مرکز تا مرکز میلگردها
S400 تا S420	کوچکترین از 6d_b و ۱۵۰ میلی متر
S500 تا S550	کوچکترین از 5d_b و ۱۵۰ میلی متر
S700	کوچک ترین از 4d_b و ۱۵۰ میلی متر

9-پ3-8-4 مقاومت بندها

9-پ3-8-4-1 طول مهاری آرمانورهای کششی بند در ضریب 1.25 ضرب شود.

9-پ3-8-5 مقاومت نواحی گره

9-پ3-8-5-1 مقاومت فشاری اسمی ناحیه ی گره که بر اساس بند ۹-پ۳-۶ محاسبه می شود، باید در ضریب 1/8 ضرب گردد.

۹-پ۳-۹ گام های محاسباتی و مدل سازی بست و بند

گام های متداول قابل کاربرد در مدل های بست و بند مطابق زیر هستند:

(۱) بارهای ضریب دار روی عضو (مرده، زنده، باد و زلزله با استفاده از فصل ۹-۷ محاسبه شوند. برای هر ترکیب بار بحرانی، موارد ۲ تا ۸ انجام شوند.

(۲) عکس العمل های عضو بر اساس تعادل استاتیکی محاسبه گردد.

(3) تنشهای اتکایی در محل های وارد شدن بارهای خارجی و عکس العمل ها محاسبه شوند.

(۴) بر اساس آزمایش ها با روش های تحلیلی مناسب، جریان نیرو در عضو یا ناحیه مورد نظر در عضو تخمین زده شود.

(۵) یک مدل مقدماتی خرپایی که از اعضای بسته و بند تشکیل شده و تا حد زیادی بر جریان و نیرو منطبق است، ساخته شود.

(۶) تعادل استاتیکی مدل بست و بند تحت بارهای وارده و عکس العمل ها کنترل شود. در مدل خرپای مقدماتی، می توان فقط محور اعضا را منظور نمود.

(۷) ابعاد مورد نیاز هر ناحیهی گره بر اساس مقاومت فشاری گره و یا بست، هر کدام بحرانی است، تخمین زده شوند.

(۸) اطمینان حاصل شود که مقاومت اعضای بسته بندی و نواحی گره، با منظور نمودن ضریب ϕ برابر با 0/75 از بارهای وارده بیشتر است.

۹-پ 3-10 کنترل ترک

سازه ها، اعضا با قسمتهایی از آنها (به جز دالها و شالوده ها) که بر اساس ضوابط این پیوست طراحی شده اند، باید دارای شبکه ای از آرماتورهای کنترل ترک باشند. بدین منظور می توان از آرماتور کنترل ترک بستهای داخلی که در بند ۹-پ۳-۴-۲ داده شده است، استفاده نمود. نسبت آرماتور برای کنترل ترک در هر امتداد نباید کمتر از 0/002 باشد؛ و فاصله ی این آرماتورها نباید از ۳۰۰ میلی متر بیشتر شود. آرماتور کنترل ترک در صورتی که به خوبی مهار شود، می تواند به عنوان آرماتور محاسباتی کششی بند در مدل بست و بند منظور گردد.

9-پ-3 روش خرپایی (روش بست و بند)

۹-پ ۳-۱ گستره

9-پ3-2 تعاریف

۹-پ 3-۳ کلیات

۹-پ 3-۴ اعضای فشاری (بست ها)

9-پ3-4-1 مقاومت بستها

9-پ ۳-۴-۲ آرماتور توزیعی کنترل ترک در بستهای داخلی

9-پ3-4-3 جزئیات آرماتور گذاری طولی بست ها

9-پ3-5 اعضای کششی (بندها)

9-پ3-5-1 مقاومت پند

9-پ3-5-2 جزئیات آرماتور گذاری بندها

9-پ3-6 گره ها

9-پ3-6-1 مقاومت ناحیه ی گره

9-پ3-7 گره های خم میلگرد

9-پ3-8 طرح مقاوم در برابر زلزله با استفاده از روش بست و بند

۹-پ 3-۸-۲ مقاومت بست

9-پ3-8-3 جزئیات آرماتور بندی بستها

9-پ3-8-4 مقاومت بندها

9-پ3-8-5 مقاومت نواحی گره

۹-پ۳-۹ گام های محاسباتی و مدل سازی بست و بند

۹-پ 3-10 کنترل ترک

ابزارک‌های من

در حال توسعه

ورود | عضویت

صفحات اصلی کدکاو

صفحه اول

کتابخانه

کدکاو

ابزارک

همکاران

کتابخانه

جستجوی پیشرفته