کدکاو : 8-2-10 الزامات طراحی اعضای مختلط

8-2-10 الزامات طراحی اعضای مختلط

این بخش به الزامات طراحی اعضای مختلط متشکل از نیمرخ فولادی نوردشده یا ساخته شده از ورق محاط در بتن یا دایره‌ای شکل توخالی، قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای پر شده با بتن می‌پردازد که به واسطه برشگیرهای متصل به فولاد و مدفون در بتن یا به واسطه چسبندگی طبیعی با یکدیگر به طور توأم در تحمل بار عمل می‌کنند. همچنین به الزامات طراحی تیرهای خمشی فولادی با دال بتنی متکی بر آن می‌پردازد که توسط برشگیرهای فولادی به هم اتصال یافته‌اند. علاوه بر موارد فوق، این بخش به الزامات طراحی تیرهای خمشی با دهانه‌های ساده یا پیوسته با دال بتنی متکی بر آن همراه با برشگیرهای فولادی، تیرهای خمشی فولادی محاط در بتن یا پر شده با بتن می‌پردازد که با یا بدون استفاده از پایه‌های موقت اجرا می‌شوند. مقررات این بخش تحت عناوین زیر ارائه می‌گردد:

1-8-2-10 الزامات عمومی
2-8-2-10 اعضای محوری فشاری و کششی با مقطع مختلط
3-8-2-10 اعضای خمشی با مقطع مختلط
4-8-2-10 برش در مقاطع مختلط
5-8-2-10 اعضای با مقطع مختلط تحت اثر ترکیب نیروی محوری و لنگر خمشی
6-8-2-10 انتقال بار در اعضای با مقطع مختلط محاط در بتن و پر شده با بتن
7-8-2-10 برشگیرها در تیرهای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن
8-8-2-10 برشگیرها در ستون‌ها و سایر اعضای مختلط

1-8-2-10 الزامات عمومی

در تعیین آثار بار در اعضا و اتصالات سازه‌هایی که دارای اعضای با مقطع مختلط هستند، لازم است توجه کافی به میزان مؤثر بودن بخش‌های مختلف مقطع عضو، در هر مرحله از افزایش بارگذاری مبذول گردد. الزامات مربوط به پوشش بتن روی میلگردها، وصله میلگردها، فواصل میلگردها، خم میلگردها و مقاومت برشی اجزای بخش بتنی باید با توجه به الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان (طرح و اجرای ساختمانهای بتن آرمه) تعیین گردند، مگر آنکه در این بخش الزامات خاصی برای آنها مقرر شده باشد.

1-1-8-2-10 مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط

مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط براساس یکی از روش‌های زیر تعیین می‌گردد:

روش توزیع تنش پلاستیک
روش سازگاری کرنش
روش توزیع تنش الاستیک
روش تنش- کرنش مؤثر

در محاسبه مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط، از مقاومت کششی بتن صرف نظر می‌شود. آثار کمانش موضعی اجزای بخش فولادی در محاسبه مقاومت اسمی اعضای مختلط با مقطع فولادی پرشده با بتن باید مطابق ضوابط این بخش در نظر گرفته شود. در اعضای مختلط با مقطع مختلط المحاط در بتن، لزومی به در نظر گرفتن آثار کمانش موضعی نیست.

الف) روش توزیع تنش پلاستیک

در این روش مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط براساس فرضیات زیر محاسبه می‌شود:

١- تنش در اجزای بخش فولادی و میلگردها، هم در ناحیه فشاری و هم در ناحیه کششی به تنش یکنواخت F_y می‌رسد که در آن F_y تنش تسلیم اجزای بخش فولادی و میلگردها است.

۲- تنش در اجزای بخش بتنی در ناحیه فشاری به تنش یکنواخت 0.85f’_c می‌رسد که در آن به f’_c تنش فشاری مشخصه نمونه استوانه‌ای بتن است. برای اعضای با مقطع مختلط دایره‌ای شکل توخالی که با بتن پر شده باشند، به دلیل محصورشدگی بتن توسط مقطع فولادی می‌توان تنش بتن در ناحیه فشاری را 0.95f’_c در نظر گرفت.

ب) روش سازگاری کرنش

در این روش مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط با این فرض صورت می‌گیرد که تغییرات کرنش در مقطع مختلط به صورت خطی بوده به طوری که مقدار حداکثر کرنش در ناحیه فشاری اجزای بتنی برابر 0.003 باشد. روابط تنش- کرنش مصالح فولادی، میلگردها و بتنی باید براساس نتایج آزمایش تعیین گردد یا برای تعیین آنها به نتایج منتشر شده برای مصالح توسط مدارک معتبر رجوع شود. روش سازگاری کرنش عموماً در تعیین مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط نامنظم و نیز در حالت‌هایی که اجزای فولادی مقطع دارای رفتار الاستو پلاستیک نیستند، مورد استفاده قرار می‌گیرد.

پ) روش توزیع تنش الاستیک

در این روش مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط با در نظر گرفتن جمع آثار تنش‌های الاستیک برای حالت حدی آستانه تسلیم اجزای فولادی یا خردشدگی اجزای بتنی محاسبه می‌شود.

ت) روش تنش- کرنش مؤثر

در این روش مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط با در نظر گرفتن سازگاری کرنش و رابطه تنش- کرنش مؤثر برای اجزای بتنی و فولادی متأثر از آثار کمانش موضعی، تسلیم، اندرکنش و محصورشدگی محاسبه می‌شود.

2-1-8-2-10 محدودیت‌های مصالح در اعضای با مقطع مختلط

مشخصات مصالح بتنی، میلگرد و بخش فولادی اعضای با مقطع مختلط باید دارای شرایط زیر باشند:

۱- برای محاسبه مقاومت موجود اعضای با مقطع مختلط، تنش فشاری مشخصه نمونه استوانه‌ای بتن (f’_c) برای بتن‌های با وزن مخصوص معمولی نباید از 20MPa کمتر و از 70MPa بیشتر و برای بتن‌های با وزن مخصوص سبک نباید از 20MPa کمتر و از 40MPa بیشتر باشد. مصالح بتنی با مقاومت بیشتر را می‌توان برای استفاده آنها در سختی اعضا به کار برد، لیکن در محاسبه مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط نمی‌توان به آن تکیه کرد، مگر آنکه استفاده از آنها توسط آزمایش یا تحلیل توجیه داشته باشد.

۲- در محاسبه مقاومت موجود اعضای با مقطع مختلط، تنش تسلیم مشخصه بخش فولادی و میلگردها به ترتیب نباید بیشتر از 460 و 550 مگاپاسکال در نظر گرفته شوند.

3-1-8-2-10 طبقه بندی مقاطع مختلط پرشده با بتن از منظر کمانش موضعی

برای نیروی محوری فشاری و لنگر خمشی در اعضای با مقاطع مختلط پرشده با بتن، مقاطع فولادی به سه گروه زیر طبقه بندی می‌شوند:

مقاطع با اجزای فشرده
مقاطع با اجزای غیرفشرده
مقاطع با اجزای لاغر

برای نیروی محوری فشاری، مقطع با اجزای فشرده به مقاطعی گفته می‌شوند که در آنها نسبت پهنا به ضخامت کلیه اجزای تشکیل دهنده مقطع فولادی از λ_p مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۱ بیشتر نباشد. مقاطع با اجزای غیرفشرده به مقاطعی گفته می‌شوند که در آنها نسبت پهنا به ضخامت یک یا چند جزء مقطع فولادی از λ_p مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۱ بیشتر بوده اما از λ_r مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۱ کوچک‌تر باشد. مقاطع با اجزای لاغر به مقطعی گفته می‌شوند که در آنها نسبت پهنا به ضخامت حداقل یکی از اجزای مقطع فولادی از λ_r مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۱ بزرگ‌تر باشد؛ اما نسبت پهنا به ضخامت هیچیک از آنها از حداکثر نسبت پهنا به ضخامت مجاز مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۱ بزرگ‌تر نباشد.

برای لنگر خمشی، مقاطع با اجزای فشرده به مقاطعی گفته می‌شوند که در آنها نسبت پهنا به ضخامت اجزای فشاری بال و جان مقطع فولادی از λ_p مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۲ بیشتر نباشد. مقاطع با اجزای غیرفشرده به مقاطعی گفته می‌شوند که در آنها نسبت پهنا به ضخامت یک یا چند جزء فشاری بال و جان مقطع فولادی از λ_p مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۲ بیشتر بوده اما از λ_r مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۲ کوچک‌تر باشد. مقاطع با اجزای لاغر به مقاطعی گفته می‌شوند که در آنها نسبت پهنا به ضخامت حداقل یکی از اجزای فشاری بال و جان مقطع فولادی از λ_r مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۲ بزرگ‌تر باشد؛ اما نسبت پهنا به ضخامت هیچیک از آنها از حداکثر نسبت پهنا به ضخامت مجاز مشخص شده در جدول ۱۰-۲-۸-۲ بزرگ‌تر نباشد. برای تعاريف h, d, b و t مشخص شده در جدول‌های ۱۰-۲-۸-۱ و ۱۰-۲-۸-۲ به بخش ۱۰-۲-۲ مراجعه شود.

جدول ۱۰-۲-۸-۱: نسبت‌های پهنا به ضخامت اجزای فولادی مقطع مختلط پرشده با بتن در اعضای تحت اثر نیروی محوری فشاری
حالت	شرح اجزاء	نسبت پهنا به ضخامت	حداکثر نسبت پهنا به ضخامت		حداکثر نسبت مجاز	مقاطع فولادی نمونه
حالت	شرح اجزاء	نسبت پهنا به ضخامت	λ_p (غیرفشرده/فشرده)	λ_r (لاغر/غیرفشرده)	حداکثر نسبت مجاز	مقاطع فولادی نمونه
1	بال‌ها و جان‌های مقاطع قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای با ضخامت یکنواخت	b/t و h/t	$2.26\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$	$3\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$	$5\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$
2	مقاطع دایره‌ای شکل	D/t	$0.15\frac{E}{F_{y}}$	$0.19\frac{E}{F_{y}}$	$0.31\frac{E}{F_{y}}$

جدول 10-2-8-2: نسبت‌های پهنا به ضخامت اجزای فولادی مقطع مختلط پر شده با بتن در اعضای تحت اثر لنگر خمشی
حالت	شرح اجزاء	نسبت پهنا به ضخامت	حداکثر نسبت پهنا به ضخامت		حداکثر نسبت مجاز	مقاطع فولادی نمونه
حالت	شرح اجزاء	نسبت پهنا به ضخامت	λ_p (غیرفشرده/فشرده)	λ_r (لاغر/غیرفشرده)	حداکثر نسبت مجاز	مقاطع فولادی نمونه
1	بال‌های مقاطع قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای با ضخامت یکنواخت	b/t	$2.26\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$	$3\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$	$5\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$
2	جان‌های مقاطع قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای با ضخامت یکنواخت	h/t	$3\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$	$5.7\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$	$5.7\sqrt{\frac{E}{F_{y}}}$
3	مقاطع دایره‌ای شکل	D/t	$0.09\frac{E}{F_{y}}$	$0.31\frac{E}{F_{y}}$	$0.31\frac{E}{F_{y}}$

4-1-8-2-10 سختی اعضای با مقطع مختلط پرشده با بتن و محاط در بتن و تعیین مقاومتهای موردنیاز

در تحلیل و طراحی برای تأمین پایداری، مقاومت‌های موردنیاز اعضای با مقطع مختلط پرشده با بتن یا محاط در بتن، باید با توجه به الزامات مندرج در بخش ۱۰-۲-۱ و موارد زیر محاسبه شوند:

– صلبيت خمشی اسمی اعضای تحت اثر بار محوری فشاری خالص باید برابر $(EI)_{eff}$ که در بند ۱۰-۲-۸-۲ ارائه شده است، در نظر گرفته شود.

– سختی محوری اسمی اعضای تحت اثر بار محوری فشاری خالص باید برابر مجموع سختی محوری بخش‌های فولادی و بتنی مقطع مختلط در نظر گرفته شود.

– سختی محوری اعضای تحت اثر بار محوری کششی خالص باید برابر سختی محوری بخش فولادی مقطع مختلط در نظر گرفته شود.

تبصره: در تحلیل و طراحی به روش تحلیل مستقیم مقدار τ_b باید برابر 0.8 در نظر گرفته شود.

2-8-2-10 اعضای محوری با مقطع مختلط

لم اعضای محوری با مقطع مختلط به دو گروه زیر طبقه بندی می‌شوند:

الف) اعضای محوری با مقطع مختلط محاط در بتن که در آن مقطع فولادی نورد شده یا ساخته شده از ورق در بتن سازه‌ای محاط است (شکل ۱۰-۲-۸-۱- الف).

ب) اعضای محوری با مقطع مختلط پرشده با بتن که در آن مقطع فولادی نوردشده یا ساخته شده از ورق و مقطع دایره‌ای شکل توخالی یا مقطع قوطی شکل (HSS) با بتن سازه‌ای پر شده است (شکل ۱۰-۲-۸-۱-ب و پ).

شکل 10-2-8-1: اعضای محوری با مقطع مختلط

1-2-8-2-10 اعضای محوری با مقطع مختلط محاط در بتن

الف) محدودیت‌ها

اعضای محوری با مقطع مختلط محاط در بتن باید محدودیتهای زیر را برآورده نمایند:

١- سطح مقطع هسته فولادی باید حداقل یک درصد مساحت کلی مقطع مختلط باشد.

۲- پوشش بتنی هسته فولادی باید به کمک میلگردهای طولی و تنگهای عرضی یا مارپیچ مسلح شوند. حداقل قطر تنگهای عرضی 10 میلی متر است. چنانچه از تنگ عرضی با قطر 10 میلی متر استفاده شود، حداکثر فاصله مرکز تا مرکز تنگها در راستای طولی عضو محوری 300 میلی متر و چنانچه از تنگهای عرضی با قطر 12 میلی متر یا بیشتر استفاده شود، حداکثر فاصله مرکز تا مرکز تنگها 400 میلی متر است. درهرحال حداکثر فاصله تنگهای عرضی در راستای طولی نباید از نصف بعد کوچکتر مقطع مختلط بیشتر باشد.

٣- نسبت مساحت میلگردهای طولی به مساحت کل مقطع مختلط (ρ_s) باید حداقل 0.004 باشد.

(1-8-2-10)

$\rho _{s}=\frac{A_{sr}}{A_{g}}\geq 0.004$

که در آن:

A_g = سطح مقطع كل مقطع مختلط

A_sr = مجموع سطح مقطع آرماتورهای طولی

ب) مقاومت فشاری موجود

برای مقاطع مختلط محاط در بتن و دارای دو محور تقارن، مقاومت فشاری موجود در روش LRFD برابر Ø_cP_n و در روش ASD برابر $\frac{P_{n}}{\Omega _{c}}$ است که در آن P_n مقاومت فشاری اسمی مقطع بوده و باید براساس حالت حدی کمانش خمشی با توجه به لاغری عضو به شرح زیر تعیین شود:

$\phi _{c}=0.75(LRFD) , \Omega _{c}=2.0(ASD)$

(1) برای $\frac{P_{no}}{P_{e}}\leq 2.25$ :

(2-8-2-10)

$P_{n}=P_{no}(0.658^{\frac{P_{no}}{P_{e}}})$

(1) برای $\frac{P_{no}}{P_{e}}> 2.25$ :

(3-8-2-10)	P_n=0.877P_e
(4-8-2-10)	$P_{no}=F_{y}A_{s}+F_{ysr}A_{sr}+0.85f_{c}^{'}A_{c}$
(5-8-2-10)	$P_{e}=\pi ^{2}\frac{(EI)^{eff}}{(KL)^{2}}$

که در آن:

A_c= سطح مقطع بخش بتنی

A_s = سطح مقطع بخش فولادی

E_c= مدول الاستیسیته بتن. در این بخش می‌توان از رابطه $E_{c}=0.043w_{c}^{1.5}\sqrt{f_{c}^{'}}$ محاسبه نمود که در آن W_c جرم مخصوص بتن برحسب کیلوگرم بر مترمکعب، مقاومت مشخصه فشاری نمونه استوانه‌ای بتن بر حسب مگاپاسکال و E_c بر حسب مگاپاسکال است.

EI)_eff) = صلبیت خمشی مؤثر مقطع مختلط مطابق رابطه زیر:

(6-8-2-10)

$(EI)_{eff}=E_{s}I_{s}+W_{s}I_{sr}+C_{1}E_{c}I_{c}$

که در آن C₁ ضریبی است که برای تعیین سختی مؤثر عضو فشاری با مقطع مختلط محاط در بتن از رابطه زیر تعیین می‌شود:

(7-8-2-10)

$C_{1}=0.25+3[\frac{A_{s}+S_{sr}}{A_{g}}]\leq 0.3$

E_s= مدول الاستیسیته فولاد

F_y= تنش تسلیم مشخصه فولاد

F_ysr= تنش تسلیم مشخصه میلگردهای فولادی

I_c= ممان اینرسی بخش بتنی نسبت به محور خنثى الاستیک مقطع مختلط

I_sr= ممان اینرسی میلگردها نسبت به محور خنثى الاستیک مقطع مختلط

K= ضريب طول مؤثر عضو محوری فشاری مختلط

L= طول مهارنشده عضو محوری فشاری مختلط

KL =L_c

W_c = جرم مخصوص بتن برحسب کیلوگرم بر مترمکعب با محدودیت:

– برای بتن‌های با وزن مخصوص معمولی $2300kg/m^{3}<w_{c}\leq 2500kg/m^{3}$

– برای بتن‌های با وزن مخصوص سبک $1400kg/m^{3}\leq <w_{c}\leq 2300kg/m^{3}$

تبصره: مقاومت فشاری موجود اعضای مختلط محاط در بتن لزومی ندارد کمتر از مقاومت فشاری مقطع فولادی تنها در نظر گرفته شود.

پ) مقاومت کششی

مقاومت کششی موجود اعضای محوری کششی با مقطع مختلط محاط در بتن در روش LRFD برابر Ø_tP_n و در روش ASD برابر $\frac{P_{n}}{\Omega _{t}}$ است که در آن P_n مقاومت کششی اسمی بوده و باید براساس حالت حدی تسلیم کششی از رابطه زیر تعیین شود:

(8-8-2-10)

$P_{n}=F_{y}A_{s}+F_{ysr}A_{sr}$

که در آن، F_y , A_sr , A_s و F_ysr در بند ۱۰-۲-۸-۱- ب تعریف شده‌اند.

ت ) انتقال بار

– الزامات انتقال بار برای اعضای محوری با مقطع مختلط محاط در بتن باید با توجه به الزامات بند 10-2-8-6 تعیین گردد.

ث) جزئیات بندی اعضای محوری با مقطع مختلط محاط در بتن

١- الزامات مربوط به پوشش بتن روی میلگردها، وصله میلگردها، فواصل میلگردها از یکدیگر و خم میلگردها باید با توجه به الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان تعیین گردد.

۲- فاصله آزاد بین میلگردها و مقطع فولادی باید از 1.5 برابر قطر میلگرد طولی و 40 میلی متر بزرگتر باشد.

۳- به طور کلی در اعضای فشاری با مقطع مختلط محاط در بتن لزومی به در نظر گرفتن الزامات کمانش موضعی برای اجزای فولادی نیست، ليكن در صورتی که مقطع فولادی از دو یا تعداد بیشتری مقطع فولادی تشکیل شده باشد، مقاطع فولادی باید توسط بست که می‌تواند از تسمه، تیشی، ناودانی یا مقاطع دیگر باشد، به یکدیگر متصل شوند تا از کمانش هر یک از مقاطع فولادی به تنهایی در اثر بارهای وارد بر آنها قبل از سفت شدن بتن جلوگیری به عمل آید.

2-2-8-2-10 اعضای محوری با مقطع مختلط پرشده با بتن

الف) محدودیت‌ها

اعضای محوری با مقطع مختلط پر شده با بتن باید محدودیتهای زیر را برآورده نمایند :

1- مساحت بخش فولادی باید حداقل یک درصد مساحت کل مقطع مختلط باشد.

۲- نسبت پهنا به ضخامت در اجزای مقطع فولادی باید مطابق با الزامات بند ۱۰-۲-۸-۱-۳ تعیین شود.

۳- در اعضای محوری با مقطع مختلط پرشده با بتن، لزومی به تأمین حداقل میلگرد طولی نبوده و در صورت استفاده از میلگردهای طولی نیازی به تنگهای عرضی برای تأمین مقاومت نیست.

ب) مقاومت فشاری موجود

مقاومت فشاری موجود اعضای فشاری با مقطع مختلط پرشده با بتن دارای دو محور تقارن باید براساس الزامات بند ۱۰-۲-۸-۲-۱-ب و با اصلاحات زیر تعیین شود:

١- برای مقاطع با اجزای فشرده:

(9-8-2-10)

P_no=P_p

که در آن:

(10-8-2-10)

$P_{P}=F_{y}A_{s}+C_{2}f_{c}^{'}(A_{c}+A_{sr}\frac{E_{s}}{E_{c}})$

$0.85 = C_{2}$

برای مقاطع قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای و 0.95 برای مقاطع دایره‌ای شکل توخالی

۲- برای مقاطع با اجزای غیرفشرده:

(11-8-2-10)

$P_{no}=P{_p}-\frac{(\lambda -\lambda _{p})^{2}}{(\lambda _{r}-\lambda _{p})^{2}}(P_{p}-P_{y})$

که در آن:

P_p= مطابق رابطه ۱۰-۲-۸-۱۰

(12-8-2-10)

$P_{y}=F_{y}A_{s}+0.7f_{c}^{'}[A_{c}+A_{sr}\frac{E_{s}}{E_{c}}]$

λ= نسبت پهنا به ضخامت اجزای مقطع فولادی

λ_p= حد لاغری برای اجزای فشرده مطابق جدول ۱۰-۲-۸-۱

λ_r= حد لاغری برای اجزای غیرفشرده مطابق جدول ۱۰-۲-۸-۱

٣- برای مقاطع با اجزای لاغر:

(13-8-2-10)

$P_{no}=F_{cr}A_{s}+0.7f_{c}^{'}[A_{c}+A_{sr}\frac{E_{s}}{E_{c}}]$

که در آن:

(14-8-2-10)	$F_{cr}=\left\{\begin{matrix} \frac{9E_{s}}{(\frac{b}{t})^{2}} & \\ \frac{0.72F_{y}}{[(\frac{D}{t})\frac{F_{y}}{E_{s}}]}& \end{matrix}\right.$
(15-8-2-10)	$(EI)_{eff}=E_{s}I_{s}+E_{s}I_{sr}+C_{3}E_{c}I_{c}$

که در آن، C₃ ضریبی است که مقدار آن برای تعیین سختی مؤثر عضو فشاری با مقطع مختلط پر شده با بتن از رابطه زیر تعیین می‌شود:

(16-8-2-10)

$C_{3}=0.45+3[\frac{A_{c}}{A_{c}+A_{s}}]\leq 0.9$

تبصره: مقاومت فشاری موجود اعضای با مقطع مختلط پر شده با بتن لزومی ندارد کمتر از مقاومت فشاری مقطع فولادی تنها در نظر گرفته شود.

پ) مقاومت کششی موجود

مقاومت کششی موجود اعضای محوری کششی با مقطع مختلط پرشده با بتن، در روش LRFD مساوی Ø_tP_n و در روش ASD برابر $\frac{P_{n}}{\Omega _{t}}$ است که در آن P_n مقاومت کششی اسمی بوده و مقدار آن باید براساس حالت حدی تسلیم کششی از رابطه زیر تعیین شود:

(17-8-2-10)

$P_{n}=A_{s}F_{y}+A_{sr}F_{ysr}$

$\phi _{t}=0.9(LRFD) , \Omega _{t}=1.67(ASD)$

که در آن، F_y , A_sr, A_s و F_ysr در بند ۱۰-۲-۸-۲-۱-ب تعریف شده‌اند.

ت) انتقال بار

برای اعضای محوری با مقطع مختلط پرشده با بتن، الزامات انتقال بار باید براساس ضوابط بند 10-2-8-6 تعیین شود.

3-8-2-10 اعضای خمشی با مقطع مختلط

اعضای خمشی با مقطع مختلط به سه گروه زیر طبقه بندی می‌شوند:

الف) اعضای خمشی با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن به همراه برشگیر

ب) اعضای خمشی با مقطع مختلط محاط در بتن

پ) اعضای خمشی با مقطع مختلط پر شده با بتن

1-3-8-2-10 پهنای مؤثر و حداقل ضخامت دال بتنی

الف) پهنای مؤثر پهنای مؤثر دال بتنی برابر با مجموع پهناهای مؤثر در هر طرف محور مقطع فولادی بوده و با تیر فولادی به کمک برشگیرها به صورت مختلط عمل می‌نماید. پهنای مؤثر دال بتنی در هر طرف تیر نباید از کوچکترین مقادیر زیر بزرگتر در نظر گرفته شود:

1- یک هشتم طول دهانه تیر (مرکز تا مرکز تکیه گاه‌های تیر)

۲- نصف فاصله محور تیر تا محور تیر مجاور برای تیرهای مختلط میانی

٣- فاصله محور تیر تا لبه آزاد دال بتنی برای تیرهای مختلط کناری

ب) حداقل ضخامت دال بتنی

حداقل ضخامت دال بتنی در حالت بدون استفاده از ورق‌های عرشه که با مقطع فولادی به صورت مختلط عمل می‌نماید، برابر 80 میلی متر است.

2-3-8-2-10 مقاومت در برابر بارهای حین اجرا

در صورتی که در اعضای خمشی با مقطع مختلط، در هنگام بتن ریزی دال بتنی در زیر تیر فولادی از پایه موقت استفاده نشود، عضو فولادی تا قبل از رسیدن بتن به 75 درصد تنش فشاری مشخص نمونه استوانه‌ای (f’_c)، باید به تنهایی دارای مقاومت کافی برای تحمل وزن بتنِ تر و بارهای حین اجرا (نظیر بارهای ناشی از قالب بندی) و وزن خود باشد. مقاومت خمشی عضو فولادی تنها باید براساس الزامات بخش ۱۰-۲-۵ تعیین شود.

3-3-8-2-10 مقاومت خمشی موجود اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن

الف) در نواحی لنگر خمشی مثبت

در نواحی لنگر خمشی مثبت، مقاومت خمشی موجود اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن با عملکرد مختلط کامل در روش LRFD برابر Ø_bM⁺_n و در روش ASD برابر $\frac{M_{n}^{+}}{\Omega _{b}}$ است که باید براساس حالت حدی تسلیم به شرح زیر تعیین شود:

$\phi _{t}=0.9(LRFD) , \Omega _{b}=1.67(ASD)$

الف -۱) در صورتی که $\frac{h}{t_{w}}\leq 3.76\sqrt{E/F_{y}}$ باشد، $M_{n}^{+}$ مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۲ باید براساس توزیع تنش پلاستیک بر روی مقطع مختلط تعیین شود.

که در آن:

t_w = ضخامت جان تیر فولادی

h= فاصله بین شروع کردی ریشه جان به بال برای نیمرخهای نورد شده و فاصله آزاد بین دو بال برای مقاطع ساخته شده از ورق

(الف) محور خنثی در بخش بتنی مقطع قرار گرفته است-(ب) محور خنثی در بخش فولادی مقطع قرار گرفته است-شکل ۱۰-۲-۸-۲: توزیع تنش پلاستیک در مقطع مختلط در حالت عملکرد مختلط کامل

در صورتی که مقاومت برشگیرهای به صورت گل میخ یا ناودانی به کار رفته در حدفاصل حداکثر لنگر خمشی مثبت و لنگر خمشی صفر (ΣQ_n)، از کوچکترین دو مقدار A_sF_y و 0.85f’_cA_c كمتر باشد، در این صورت تیر دارای عملکرد مختلط ناقص خواهد بود. در این حالت برای محاسبه مقاومت خمشی اسمی موجود، ابتدا باید یک بلوک فشاری فرضی به ارتفاع a از بالاترین تار مقطع جایگزین بخش بتن شود، سپس مقدار a از رابطه $\sum Q_{n}/0.85f_{c}^{'}b_{eff}$ محاسبه شده و پس از آن از طریق تعادل استاتیکی، مقدار لنگر خمشی اسمی تیر تعیین شود (شکل ۱۰-۲-۸-۳).

شکل ۱۰-۲-۸- ۳: توزیع تنش پلاستیک در مقطع مختلط در حالت عملکرد مختلط ناقص

الف – ۲) درصورتی که $\frac{h}{t_{w}}> 3.76\sqrt{E/F_{y}}$ ، $M_{n}^{+}$ باید براساس روی هم گذاری تنشهای الاستیک و با فرض مقطع تبدیل یافته، براساس تنش‌های حاصل از بارهای قبل از سفت شدن بتن روی دورترین تار مقطع فولادی و بارهای پس از سفت شدن بتن در دورترین تارهای مقطع مختلط تعیین شود. در این حالت مقدار $M_{n}^{+}$ برابر کوچک‌ترین دو مقدار به دست آمده از $M_{n1}^{+}$ و $M_{n2}^{+}$ خواهد بود که در آن، $M_{n1}^{+}$ لنگر خمشی نظیر تنش و در دورترین تار تحتانی مقطع مختلط و $M_{n2}^{+}$ لنگر خمشی نظیر تنش ، $0.7f_{c}^{'}$ در دورترین تار فوقانی مقطع مختلط بوده و به شرح زیر محاسبه می شوند:

در صورت استفاده از پایه‌های موقت (مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۴):

(18-8-2-10)

$M_{n1}^{+}=F_{y}\times S_{tr}^{bot}$

$M_{n1}^{+}=0.7f_{c}^{'}\times n\times S_{tr}^{top}$

$M_{n}^{+}=min(M_{n1}^{+},M_{n2}^{+})$

در صورت عدم استفاده از پایه‌های موقت (مطابق شکلهای ۱۰-۲-۸-۵):

(19-8-2-10)

$M_{n2}^{+}=0.7f_{c}^{'}\times n\times S_{tr}^{top}+M_{r0}$

$\frac{M_{n1}^{+}-M_{r0}}{S_{tr}^{bot}}+\frac{M_{r0}}{S_{s}^{bot}}=F_{y}\rightarrow M_{n1}^{+}$

$M_{n}^{+}=min(M_{n1}^{+},M_{n2}^{+})$

M_r0 = لنگر ناشی از بارهای قبل از سفت شدن بتن است که مقدار آن در روش LRFD برابر M_u0/Ø و در روش ASD برابر ΩM_a0 است.

تبصره: درصورتی که مقاومت برشگیرهای به صورت گل میخ یا ناودانی به کار رفته در حدفاصل حداکثر لنگر مثبت و لنگر صفر (ΣQ_n)، از کوچکترین دو مقدار A_sF_y و $0.85f_{c}^{'}A_{c}$ کمتر باشد، در این حالت برای محاسبه مقاومت خمشی اسمی موجود، اساس مقطع مؤثر متناظر با تار تحتانی مقطع مختلط باید برابر $S_{eff}^{bot}=S_{tr}^{bot}+\sqrt{\sum Q_{n}/C_{f}}(S_{tr}^{bot}-S_{s}^{bot})$ و اساس مقطع مؤثر متناظر با تار فوقانی مقطع مختلط باید برابر $S_{eff}^{top}=S_{tr}^{top}(S_{eff}^{bot}/S_{tr}^{bot})$ در نظر گرفته شود که در آن اساس مقطع الاستیک مقطع تبدیل یافته نسبت به دور ترین تار تحتانی مقطع، $S_{tr}^{top}$ اساس مقطع الاستیک مقطع تبدیل یافته نسبت به دور ترین تار فوقانی مقطع و $S_{s}^{bot}$ اساس مقطع الاستیک مقطع فولادی تنها نسبت به دورترین تار تحتانی آن است.

شکل ۱۰-۲-۸-۴: توزيع الاستیک تنش در مقطع مختلط تبدیل یافته در صورت استفاده از پایه‌های موقت

شکل ۱۰-۲-۸-۵: توزيع الاستیک تنش در مقطع مختلط تبدیل یافته در صورت عدم استفاده از پایه‌های موقت

ب) در نواحی لنگر خمشی منفی

در نواحی لنگر خمشی منفی، مقاومت خمشی موجود اعضای مختلط و دال بتنی متکی بر آن با عملکرد مختلط کامل، در روش LRFD برابر $\phi _{b}M_{n}^{-}$ در روش ASD برابر $\frac{M_{n}^{-}}{\Omega _{b}}$ بوده که در آن Ø_b برابر 0.9، Ω_b برابر 1.67 و $M_{n}^{-}$ را می‌توان به طور محافظه کارانه برابر مقاومت خمشی اسمی منفی مقطع فولادی تنها براساس ضوابط بخش ۱۰-۲-۵ در نظر گرفت. در صورت اقناع شرایط زیر مقاومت خمشی اسمی منفی مقطع مختلط را می‌توان براساس توزیع تنش پلاستیک و با منظور کردن میلگردهای موجود در دال بتنی در محدوده پهنای مؤثر تیر محاسبه نمود:

١- اجزای مقطع فولادی فشرده و دارای اتکای جانبی کافی مطابق الزامات بخش ۱۰-۲-۵ باشد.

۲- در ناحية لنگر خمشی منفی، دال بتنی به کمک برشگیرهای کافی به تیر فولادی وصل شده باشد.

۳- در محدوده عرض مؤثر دال بتنی، میلگردهای موازی با محور تیر به طور کامل الزامات مربوط به چسبندگی و طول مهاری را مطابق مبحث نهم مقررات ملی ساختمان برآورده نمایند.

در صورتی که $\sum Q_{n}\geq A_{sr}F_{yr}$ باشد، در ناحیه لنگر خمشی منفی عملکرد مختلط کامل بوده و مقدار $M_{n}^{-}$ می‌تواند مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۶-الف، براساس توزیع تنش پلاستیک تعیین شود. اما اگر $\sum Q_{n}< A_{sr}F_{yr}$ باشد، در ناحية لنگر خمشی منفی عملکرد مختلط ناقص بوده و مقدار $M_{n}^{-}$ می‌تواند مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۶-ب تعیین گردد. در هر حال، در ناحيه لنگر خمشی منفی در صورتی می‌توان از عملکرد مختلط ناقص استفاده کرد که $\frac{\sum Q_{n}}{A_{s}F_{yr}}$ کمتر از 0.25 نباشد.

(الف) عملکرد مختلط کامل

(ب) عملکرد مختلط ناقص- شکل ۱۰-۲-۸-۶: مقاومت خمشی منفی اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن

پ) مقاومت خمشی موجود اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن به همراه عرشه فولادی

مقاومت خمشی موجود اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن به همراه عرشه فولادی باید براساس الزامات بند ۱۰-۲-۸-۳-۳- الف برای مقاومت خمشی موجود مثبت و براساس الزامات بند ۱۰-۲-۸-۳-۳-ب برای مقاومت خمشی موجود منفی و با رعایت الزامات زیر تعیین گردد:

پ-۱) ملاحظات و محدودیتها

1- ارتفاع اسمی عرشه فولادی (h_r) نباید از 75 میلی متر بیشتر باشد. پهنای متوسط کنگره‌های پر شده با بتن (w)، نباید کمتر از 50 میلی متر باشد، لیکن در محاسبات نباید بزرگ‌تر از حداقل پهنای آزاد (خالص) در نزدیکی سطح فوقانی عرشه فولادی در نظر گرفته شود.

۲- دال بتنی باید به وسيله برشگیرهای از نوع گل میخ با قطر حداکثر 20 میلی متر به مقطع فولادی متصل شوند. گل میخ‌ها باید از طریق عرشه فولادی یا به طور مستقیم به مقطع فولادی جوش شوند. پس از نصب، ارتفاع گل میخ‌ها که از بالای عرشه فولادی اندازه گیری می‌شود، نباید از 40 میلی متر و نصف ضخامت دال بتنی روی عرشه کوچک‌تر باشد.

٣- پوشش بتن روی گل میخ‌ها نباید از 15 میلی متر کمتر باشد.

۴- ضخامت دال بتنی در قسمت فوقانی عرشه فولادی نباید کمتر از 55 میلی متر باشد.

۵- عرشه فولادی باید در فواصلی حداکثر 450 میلی متر به مقطع فولادی و سایر اعضای تکیه گاهی مهار شوند. این مهارها می‌توانند برشگیرهای از نوع گل میخ، ترکیبی از گل میخ‌ها و جوش‌های نقطه‌ای یا هر راهکار فنی دیگر باشد

شکل ۱۰-۲-۸-۷: ملاحظات و محدودیت‌های عرشه فولادی برای حالت یک گل میخ در پهنا

پ- ۲) عرشه فولادی که کنگره‌های آنها عمود بر محور تیر است

در تعیین مشخصات هندسی مقطع مختلط و نیز در محاسبه A_c باید از بتن موجود در زیر سطح فوقانی عرشه فولادی صرفنظر شود (شکل ۱۰-۲-۸-۸).

شکل ۱۰-۲-۸-۸: عرشه فولادی که کنگره‌های آنها عمود بر محور تیر است

پ -۳) عرشه فولادی که کنگره‌های آنها موازی با محور تیر است

در تعیین مشخصات هندسی مقطع مختلط و نیز در محاسبه سطح مقطع بخش بتنی (A_c)، می‌توان از بتن موجود در داخل کنگره‌های عرشه فولادی استفاده نمود. همچنین عرشه فولادی را باید در روی تیر فولادی تکیه گاهی از هم جدا کرد به طوری که در روی بال مقطع فولادی یک ماهیچه بتنی تشکیل شود.

چنانچه ارتفاع اسمی عرشه فولادی (h_r) برابر 40 میلی متر یا بزرگتر باشد، پهنای متوسط کنگره‌های پر شده با بتن در روی تیر تکیه گاهی نباید کمتر از 50 میلی متر برای حالت یک گل میخ در پهنا باشد. این پهنای حداقل برای هر گل میخ اضافی در پهنا، باید به اندازه 4 برابر قطر گل میخ افزایش یابد.

شکل ۱۰-۲-۸-۹: عرشه فولادی که کنگره‌های آنها موازی با محور تیر است

ت) مقاومت برشی موردنیاز بین تیر فولادی و دال بتنی

ت -۱) در نواحی لنگر خمشی مثبت

برش افقی موردنیاز کل (V_h) بین تیر فولادی و دال بتنی در فاصله نقطۀ حداکثر لنگر خمشی مثبت و نقطة لنگر خمشی صفر در حالت عملکرد مختلط کامل باید برابر کوچکترین دو مقدار به دست آمده از حالتهای حدی زیر در نظر گرفته شود:

١- خردشدگی بتن مطابق رابطه زیر:

(19-8-2-10)

$V_{h}=0.85f_{c}^{'}A_{c}$

۲- تسلیم کششی مقطع فولادی مطابق رابطه زیر:

(20-8-2-10)

$V_{h}=F_{y}A_{s}$

تبصره: در ناحية لنگر خمشی مثبت (فاصله بین نقطه حداکثر لنگر خمشی مثبت و نقطة لنگر خمشی صفر) چنانچه مقدار ΣQ_n مساوی یا بیش از V_h باشد تیر دارای عملکرد مختلط کامل، کمتر از V_h و مساوی با بیشتر از 0.25 V_h باشد تیر دارای عملکرد مختلط ناقص و کمتر از 0.25 V_h باشد تیر بدون عملکرد مختلط در نظر گرفته می‌شود.

در روابط فوق

A_c= سطح مقطع دال بتنی در محدوده پهنای مؤثر

A_s= مساحت مقطع فولادی

ΣQ_n= مقاومت اسمی برشگیرهای تعبیه شده در فاصله بین نقطة لنگر خمشی صفر و نقطه با حداکثر لنگر خمشی مثبت

ت- ۲) در نواحی لنگر خمشی منفی

در تیرهای پیوسته و خمشی که در آن میلگردهای طولی در نواحی لنگر خمشی منفی به صورت مختلط با مقطع فولادی عمل می‌نمایند، برش افقی موردنیاز کل ( $V_{h}^{-}$ ) بين دال بتنی و تیر فولادی در فاصله نقطه حداکثر لنگر خمشی منفی و نقطة لنگر خمشی صفر باید براساس حالت حدی تسلیم میلگردهای داخل بتن در پهنای مؤثر دال بتنی از رابطه زیر تعیین شود:

(23-8-2-10)

$V_{h}^{-}=F_{yr}A_{sr}$

که در آن:

A_sr= سطح مقطع میلگردهای طولی تعبیه شده در عرض مؤثر دال

F_yr= تنش تسلیم مشخصه میلگردها

تبصره: در ناحية لنگر خمشی منفی (فاصله بین نقطه حداکثر لنگر خمشی منفی و نقطة لنگر خمشی صفر) چنانچه مقدار ΣQ_n مساوی یا بیش از $V_{h}^{-}$ باشد تیر دارای عملکرد مختلط کامل، کمتر از $V_{h}^{-}$ و مساوی با بیشتر از $0.25V_{h}^{-}$ باشد تیر دارای عملکرد مختلط ناقص و کمتر از $0.25V_{h}^{-}$ باشد تیر بدون عملکرد مختلط در نظر گرفته می‌شود.

4-3-8-2-10 تغییر شکل‌های قائم و تغییر مکان‌های جانبی اعضای خمشی مختلط

برای محاسبه تغییر شکل‌های قائم و تغییر مکان‌های جانبی در تحليل الاستیک سیستم‌های شامل اعضای با مقطع مختلط، ممان اینرسی مؤثر اعضای با مقطع مختلط می‌تواند بر اساس رابطه زیر تعیین شود :

(18-8-2-10)

$I_{equivalent}=0.75(\alpha I_{pos}+\beta I_{neg})$

که در آن:

I_pos= ممان اینرسی مؤثر عضو خمشی مختلط در ناحيه خمشی مثبت براساس مقطع تبدیل یافته در حالت عملکرد مختلط کامل

I_neg= ممان اینرسی مؤثر عضو خمشی مختلط در ناحیه خمشی منفی بر اساس مقطع تبدیل یافته در حالت عملکرد مختلط کامل

a و β= ضرایب وزنی مورد استفاده در محاسبه ممان اینرسی مؤثر مقطع مختلط عضو خمشی که باید به شرح زیر در نظر گرفته شود:

– برای تیرهای دو سر ساده، مقدار a برابر 1.0 و مقدار β برابر صفر

– برای تیرهای پیوسته تحت بارهای ثقلی، مقدار a برابر 0.6 و مقدار β برابر 0.4

– برای تیرهای خمشی مختلط واقع در قابهای خمشی تحت اثر بارهای ثقلی، مقدار a برابر 0.6 و مقدار β برابر 0.4

– برای تیرهای خمشی مختلط واقع در قابهای خمشی تحت اثر بارهای جانبی، مقدار هر دو ضریب a و β برابر 0.5

چنانچه عملکرد مختلط بين بخش بتنی و فولادی مطابق بند ۱۰-۲-۸-۳-۳-ت به صورت ناقص باشد، در رابطه ۱۰-۲-۸-۱۸ برای مقادیر I_pos و I_neg، باید مطابق روابط زیر از مقادیر مؤثر آنها استفاده شود:

(19-8-2-10)	$I_{pos,eff}=0.7(I_{s}+\sqrt{\frac{Q_{n}}{C_{f}}}(I_{pos}-I_{s}))$
(20-8-2-10)	$I_{neg,eff}=0.7(I_{s}+\sqrt{\frac{Q_{n}}{A_{sr}F_{yr}}}(I_{neg}-I_{s}))$

که در آن:

ΣQ_n = مقدار مقاومت برشی اسمی برشگیرهای به صورت گل میخ یا ناودانی تعبیه شده در حدفاصل لنگر حداکثر مثبت و لنگر صفر در رابطه ۱۰-۲-۸-۱۹ و مقدار مقاومت برشی اسمی برشگیرهای به صورت گل میخ یا ناوداتی تعبیه شده در حدفاصل لنگر حداکثر منفی ولنگر صفر در رابطه ۱۰-۲-۸-۲۰

C_f = حداقل دو مقدار A_sF_y و $0.85f_{c}^{'}A_{c}$

I_s = ممان اینرسی مقطع تیر فولادی تنها

5-3-8-2-10 مقاومت خمشی موجود مقاطع مختلط محاط در بتن

مقاومت خمشی موجود مقاطع مختلط محاط در بتن، مساوی _ØbM_n در روش LRFD و مساوی $\frac{M_{n}}{\Omega _{b}}$ در روش ASD است که در آن :

$\phi _{t}=0.9(LRFD),\Omega _{b}=1.67(ASD)$

مقاومت خمشی اسمی (M_n)، باید براساس یکی از روش‌های زیر تعیین شود:

1- در صورت تعبي برشگیرهای کافی در سرتاسر طول عضو مختلط، براساس یکی از روشهای توزیع تنش پلاستیک (شکل ۱۰-۲-۸-۱۰) یا سازگاری کرنش‌ها بر روی مقطع مختلط

۲- براساس روی هم گذاری تنشهای الاستیک با فرض مقطع تبدیل یافته برای حالت حدی اولین نقطه تسلیم در مقطع مختلط (مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۱۱ در حالت بدون استفاده از پایه‌های موقت و مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۱۲ در حالت استفاده از پایه‌های موقت)

٣- براساس توزیع تنش پلاستیک بر روی مقطع فولادی تنها (M_p)

شکل ۱۰-۲-۸-۱۰: مقاومت خمشی مقاطع مختلط محاط در بتن براساس روش توزیع تنش پلاستیک

شکل ۱۰-۲-۸-۱۱: مقاومت خمشی مقاطع مختلط محاط در بتن براساس روی هم گذاری تنشهای الاستیک با فرض مقطع تبدیل یافته در حالت بدون استفاده از پایه‌های موقت

شکل ۱۰-۲-۸-۱۲: مقاومت خمشی مقاطع مختلط محاط در بتن براساس روی هم گذاری تنشهای الاستیک با فرض مقطع تبدیل یافته در حالت استفاده از پایه‌های موقت

6-3-8-2-10 مقاومت خمشی موجود مقاطع مختلط پرشده با بتن

مقاومت خمشی موجود مقاطع مختلط پرشده با بتن در روش LRFD برابر _ØbM_n و در روش ASD برابر (M_n/Ω_b) است که در آن Ø_b برابر 0.9 و Ω_b برابر 1.67 بوده و M_n مقاومت خمشی اسمی مقطع مختلط است که باید با توجه به شرایط اجزای مقطع از منظر کمانش موضعی، به شرح زیر تعیین شود:

۱- برای مقاطع فشرده

در این مقاطع مقاومت خمشی اسمی (M_n)، از رابطه زیر تعیین می‌شود:

(25-8-2-10)

M_n=M_P

که در آن:

M_P= لنگر خمشی پلاستیک مقطع مختلط. مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۱۳ لنگر خمشی متناظر با توزیع تنشی که در آن مقطع فولادی در کشش و فشار به تسلیم کامل رسیده و تنش در ناحیه فشاری بتن برابر با $0.85f_{c}^{'}$ است.

۲- برای مقاطع غیرفشرده

در این مقاطع مقاومت خمشی اسمی (M_n)، از رابطه زیر تعیین می‌شود:

(26-8-2-10)

$M_{n}=M_{p}-(M_{p}-M_{y})(\frac{\lambda -\lambda _{p}}{\lambda _{r}-\lambda _{p}})$

که در آن:

λ = نسبت پهنا به ضخامت اجزای مقطع فولادی (هرکدام شرایط بحرانی‌تری ایجاد نماید)

λ_p = حد لاغری برای بال و جان فشرده مطابق جدول ۱۰-۲-۸-۲

λ_r = حد لاغری برای بال و جان غیرفشرده مطابق جدول ۱۰-۲-۸-۲

M_P= لنگر پلاستیک مقطع مختلط

M_y = لنگر تسليم مقطع مختلط. مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۱۴ لنگر متناظر با تسليم كامل بال کششی و بخشی از جان کششی و شروع تسليم در تار فشاری بخش فولادی و همچنین توزیع خطی تنش با حداکثر مقدار در دورترین تار فشاری، در ناحیه فشاری بخش بتنی است.

٣- برای مقاطع با اجزای لاغر

مطابق شکل ۱۰-۲-۸-۱۵ در این گونه مقاطع M_n باید براساس توزیع خطی تنش بر روی مقطع مختلط با حداکثر مقادير تنش F_cr مطلق رابطه ۱۰-۲-۸-۱۴ در دورترین تار فشاری بخش فولادی و تنش F_y در دورترین تار کششی بخش فولادی (با توزیع خطی تنش) و همچنین توزیع خطی تنش با حداکثر مقدار

$0.7f_{c}^{'}$

در دورترین تار فشاری بخش بتنی و مقدار صفر در محل محور خنثی، تعیین گردد.

شکل ۱۰-۲-۸- ۱۳: محاسبة لنگر خمشی پلاستیک مقطع مختلط پرشده با بتن برای مقاطع فشرده

شکل ۱۰-۲-۸-۱۴: محاسبة لنگر خمشی تسليم مقطع مختلط پرشده با بتن برای مقاطع غیرفشرده

* از تغییرات تنش در ضخامت بال فشاری بخش فولادی در حدفاصل دو جان صرفنظر شده است.

شکل ۱۰-۲-۸-۱۵: محاسبة لنگر خمشی مقطع مختلط در صورتی که مقطع فولادی دارای اجزای لاغر باشد

4-8-2-10 مقاومت برشی موجود اعضای با مقطع مختلط

مقاومت برشی موجود اعضای با مقطع مختلط به شرح زیر تعیین می‌گردد:

الف) اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن

در اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن، با و بدون عرشه‌های فولادی، مقاومت برشی موجود برابر Ø_vV_n در روش LRFD و برابر V_n/Ω_v در روش ASD است که در آن مقاومت برشی اسمی (V_n) باید بر اساس مقطع فولادی تنها و مطابق الزامات بخش ۱۰-۲-۶ تعیین شود.

ب) اعضای مختلط محاط در بتن

در اعضای مختلط محاط در بتن، مقاومت برشی موجود برابر _ØvV_n در روش LRFD و برابر V_n/Ω_v در روش ASD است و می‌تواند براساس یکی از روش‌های زیر محاسبه شود:

١- براساس مقاومت برشی موجود مقطع فولادی تنها بر مبنای الزامات بخش ۱۰-۲-۶

۲- براساس مقاومت برشی موجود بخش بتنی مقطع مختلط (بتن و میلگردهای عرضی) مطابق الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان با منظور نمودن Ø_v=0.75 و Ω_v=2

۳- براساس مقاومت برشی اسمی مقطع فولادی تنها بر مبنای الزامات بخش ۱۰-۲-۶ بعلاوه مقاومت برشی اسمی میلگردهای عرضی مطابق الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان با منظور نمودن Ø_v=0.75 و Ω_v=2 برای هر دو بخش مقطع فولادی و میلگردهای عرضی

پ) اعضای مختلط پرشده با بتن

در اعضای مختلط پرشده با بتن، مقاومت برشی موجود برابر Ø_vV_n در روش LRFD و برابر V_n/Ω_v در روش ASD است که در آن Ø_v برابر 0.9 و Ω_v برابر 1.67 بوده و V_n از رابطه زیر محاسبه می‌شود:

(27-8-2-10)

$V_{n}=0.6A_{v}F_{y}+0.06K_{c}A_{c}\sqrt{f_{c}^{'}}$

که در آن:

A_v = سطح مقطع مؤثر برشی بخش فولادی مقطع مختلط پرشده با بتن که مقدار آن برای مقاطع قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای ساخته شده از ورق باید برابر مجموع مساحت دو جان (مطابق بخش ۱۰-۲-۶) و برای مقاطع دایره‌ای شکل باید برابر 2A_s/π در نظر گرفته شود.

A_c = مساحت بخش بتنی مقطع مختلط

A_s = مساحت بخش فولادی مقطع مختلط

K_c= برای کلیه مقاطع چنانچه $M_{r}/V_{r}d\leq 0.7$ باشد باید برابر یک، برای مقاطع مختلط قوطی شکل (HSS) و جعبه‌ای ساخته شده از ورق با مقطع فشرده چنانچه $M_{r}/V_{r}d\leq 0.5$ باشد باید برابر 10، برای مقاطع مختلط دایره‌ای شکل با مقطع فشرده چنانچه $M_{r}/V_{r}d\leq 0.5$ باشد باید برابر 9 و برای مقاطع غیرفشرده و لاغر باید برابر یک در نظر گرفته شود. برای مقاطع فشرده با شرایط $0.5\leq M_{r}/V_{r}d\leq 0.7$ می‌توان از درون یابی خطی استفاده نمود.

d = عمق کلی مقطع در راستای برش

M_r = مقاومت خمشی موردنیاز ستون

V_r = مقاومت برشی موردنیاز ستون

$f_{c}^{'}$ = تنش فشاری مشخصه نمونه استوانه‌ای بتن بر حسب مگاپاسکال

5-8-2-10 ترکیب نیروی محوری و لنگر خمشی در اعضای با مقطع مختلط

اثر همزمان نیروی محوری و لنگرهای خمشی در اعضای با مقطع مختلط باید با رعایت الزامات زیر در نظر گرفته شود:

(۱) اثر همزمان نیروی محوری و لنگرهای خمشی در اعضای با مقطع مختلط باید با در نظر گرفتن پر الزامات تحلیل و طراحی برای تأمین پایداری مطابق الزامات بخش ۱۰-۲-۱ صورت گیرد.

(۲) مقاومت محوری و خمشی موجود باید بر مبنای الزامات بندهای ۱۰-۲-۸-۲ و ۱۰-۲-۸-۳ تعیین شوند.

(3) برای اعضای مختلط محاط در بتن و اعضای مختلط پرشده با بتن با اجزای فولادی فشرده، اثر همزمان نیروی محوری و لنگرهای خمشی می‌تواند براساس الزامات بخش ۱۰-۲-۷-۲ یا براساس یکی از روش‌های قید شده در بند ۱۰-۲-۸-۱-۱ در نظر گرفته شود.

(۴) برای اعضای مختلط پرشده با بتن با اجزای فولادی غیرفشرده یا لاغر، اثر هم زمان نیروی محوری و لنگرهای خمشی باید براساس الزامات بخش ۱۰-۲-۷-۲ یا براساس روش تنش-کرنش مؤثر معرفی شده در بند ۱۰-۲-۸-۱-۱-ت و یا از طریق روابط زیر تعیین شود:

چنانچه $\frac{P_{r}}{P_{c}}\geq c_{p}$ :

$\frac{P_{r}}{P_{c}}+\frac{1-c_{p}}{c_{m}}(\frac{M_{r}}{M_{c}})\leq 1.0$

چنانچه $\frac{P_{r}}{P_{c}}<c_{p}$ :

$\frac{1-c_{m}}{c_{p}}\left (\frac{P_{r}}{P_{c}} \right )+\frac{M_{r}}{M_{c}}\leq 1.0$

– که در آن:

P_r = مقاومت محوری موردنیاز عضو با مقطع مختلط

P_c = مقاومت محوری موجود عضو با مقطع مختلط

M_r = مقاومت خمشی موردنیاز عضو با مقطع مختلط

M_c = مقاومت خمشی موجود عضو با مقطع مختلط

c_p و c_m = ضرایبی هستند که بر اساس جدول ۱۰-۲-۸-۳ و مقدار c_sr تعیین می‌شوند. در این محاسبات مقدار c_sr از رابطه زیر به دست می‌آید:

(28-8-2-10)

$c_{sr}=(A_{s}F_{y}+A_{sr}F_{yr})/(A_{c}f_{c}^{'})$

جدول ۱۰-۲-۸-3: ضرایب c_p و c_m
نوع شکل مقطع مختلط پرشده با بتن	ضریب cp	ضریب cm
		c_sr≥0.5	c_sr<0.5
مستطیلی شکل	$c_{p}=\frac{0.17}{c_{sr}^{0.4}}$	$c_{m}=\frac{1.06}{c_{sr}^{0.11}}\geq 1.0$	$c_{m}=\frac{0.9}{c_{sr}^{0.36}}\leq 1.67$
دایره‌ای شکل	$c_{p}=\frac{0.27}{c_{sr}^{0.4}}$	$c_{m}=\frac{1.10}{c_{sr}^{0.08}}\geq 1.0$	$c_{m}=\frac{0.95}{c_{sr}^{0.32}}\leq 1.67$

6-8-2-10 انتقال بار در اعضای با مقطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن

1-6-8-2-10 الزامات عمومی

هنگامی که اعضای با مقطع مختلط محاط در بتن یا پر شده با بتن تحت اثر نیروی محوری خارجی قرار می‌گیرند، در مرز بخش بتنی و فولادی، برش طولی موردنیاز (V’_r)، متناسب با نحوه انتقال بار به مقطع مختلط، براساس الزامات بند ۱۰-۲-۸-۶-۲ تعیین می‌گردد. مقاومت برش طولی موجود در روش LRFD برابر ØR_n و در روش ASD برابر R_n/Ω است و براساس نوع مکانیزم انتقال نیرو، مطابق الزامات بند ۱۰-۲-۸-۶-۳ تعیین می‌شود. مقاومت برش طولی موجود باید بزرگتر یا مساوی مقاومت برش طول موردنیاز (V’_r) باشد.

2-6-8-2-10 مقاومت برش طولی موردنیاز در مقاطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن

مقاومت برشی طولی موردنیاز (V’_r) در مقاطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن به شرح زیر تعیین می‌شود:

الف) هنگامی که نیروی خارجی مستقیماً به مقطع فولادی وارد می‌شود

در این حالت مقاومت برش طولی موردنیاز که باید به بخش بتنی انتقال یابد (V’_r)، از رابطه محاسبه می‌شود:

(29-8-2-10)

$V_{r}^{'}=P_{r}^{'}(1-F_{y}A_{s}/P_{no})$

که در آن:

A_s = مساحت بخش فولادی مقطع مختلط

F_y = تنش تسلیم مشخصه مصالح مقطع فولادی

P_no = مقاومت محوری فشاری اسمی مقطع مختلط بدون در نظر گرفتن آثار طول مؤثر، مطابق رابطه ۱۰-۲-۸-۴ برای مقاطع مختلط محاط در بتن و روابط ۱۰-۲-۸-۹ و ۱۰-۲-۸-۱۱ برای مقاطع مختلط پرشده با بتن دارای اجزای فولادی فشرده و غیرفشره (حسب مورد)

P’_r= نیروی خارجی وارد بر مقطع، براساس ترکیبات بارگذاری LRFD و ASD در تراز طبقات

ب) هنگامی که نیروی خارجی مستقیماً به بتن وارد می‌شود

در این حالت مقاومت برش طولی موردنیاز که باید به بخش فولادی منتقل گردد (V’_r)، از روابط زیر تعیین می‌گردد:

۱- برای مقاطع مختلط محاط در بتن و مقاطع پرشده با بتنی که اجزای فولادی مقطع، فشرده و غیرفشرده هستند:

(30-8-2-10)

$V_{r}^{'}=P_{r}^{'}(F_{y}A_{s}/P_{no})$

۲- برای مقاطع مختلط پرشده با بتن با اجزای فولادی لاغر

(31-8-2-10)

$V_{r}^{'}=P_{r}^{'}(F_{cr}A_{s}/P_{no})$

که در آن:

F_cr: تنش کمانشی بحرانی اجزای لاغر بخش فولادی در مقطع مختلط مطابق رابطه ۱۰-۲-۸-۱۴

P_no: مقاومت محوری فشاری اسمی مقطع مختلط بدون در نظر گرفتن آثار طول مؤثر، مطابق رابطه 10-2-8-4 برای مقاطع مختلط محاط در بتن و رابطه ۱۰-۲-۸-۹ برای مقاطع مختلط پرشده با بتن

پ) هنگامی که نیروی خارجی به طور همزمان به بخش فولادی و بخش بتنی وارد شود

در این حالت مقاومت برش طولی موردنیاز (V’_r)، از طریق تعادل نیروها در مقطع مختلط تعیین می‌گردد.

3-6-8-2-10 مقاومت برش طولی موجود در مقاطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن

مقاومت برش طولی موجود اعضای با مقطع مختلط محاط در بتن براساس یکی از مکانیزمهای انتقال نیرو شامل برشگیرهای تعبیه شده و اتکای مستقیم و مقاومت برش طولی موجود اعضای با مقطع مختلط پرشده با بتن براساس یکی از مکانیزم های انتقال نیرو شامل چسبندگی بین بتن و فولاد، برشگیرهای تعبیه شده و اتکای مستقیم، براساس الزامات این بند تعیین می‌گردد. به کارگیری هم زمان مکانیزم های انتقال نیرو مجاز نیست.

الف) مقاومت برش طولی موجود بر اساس مکانیزم چسبندگی بین بتن و فولاد

هنگامی که در مقطع مختلط محاط در بتن یا پر شده با بتن مقاومت برش طولی موردنیاز از طریق مکانیزم چسبندگی بین بتن و فولاد انتقال می‌یابد، مقاومت برش طولی موجود در روش LRFD مساوی ØR_n و در روش ASD مساوی R_n/Ω بوده و به صورت زیر تعیین می‌گردد:

(32-8-2-10)

$R_{n}=P_{b}I_{in}F_{in}$

$\phi =0.5 (LRFD) , \Omega = 3(ASD)$

که در آن:

F_in = تنش اسمی پیوستگی بر حسب مگاپاسکال که برابر است با:

برای مقاطع توخالی جعبه‌ای مستطیلی: $F_{in}=2100t/H^{2}\leq 0.7$

برای مقاطع لوله‌ای شکل: $F_{in}=5300t/D^{2}\leq 1.4$

D= قطر خارجی مقاطع لوله‌ای بر حسب میلی متر

H = حداکثر بعد عرضی مقطع توخالی جعبه‌ای بر حسب میلی متر

L_in = طول مقرر بار که انتقال برش از طریق آن صورت می‌گیرد، شامل عمق اتصال تیر به ستون بعلاوه 2 برابر حداقل بعد ستون در پایین و بالای ناحیه اتصال برحسب میلی متر

R_n = مقاومت اسمی پیوستگی

P_b = محیط فصل مشترک پیوستگی بتن و فولاد مقطع مختلط بر حسب میلی متر

t= ضخامت مقطع توخالی فولادی

ب) مقاومت برش طولی موجود براساس مکانیزم برشگیرهای تعبیه شده

هنگامی که در مقطع مختلط محاط در بتن یا پر شده با بتن مقاومت برش طولی موردنیاز از طریق مکانیزم برشگیرهای تعبیه شده انتقال می‌یابد، مقاومت برش طولی موجود مساوی مقاومت برشی موجود گل میخ‌های فولادی یا ناودانی شکل بوده و از رابطه زیر به دست می‌آید:

(33-8-2-10)

$R_{c}=\sum Q_{cv}$

که در آن

ΣQ_cv : جمع مقاومت برشی موجود برشگیرهای به صورت گل میخ یا ناودانی در طول مقرر بار که در روش LRFD برابر ΣØQ_cv و در روش ASD برابر ΣQ_cv/Ω بوده و مطابق الزامات بند ۱۰-۲-۸-۹ تعیین می‌گردد.

پ) مقاومت برش طولی موجود براساس مکانیزم اتکای مستقیم

هنگامی که در مقطع مختلط محاط در بتن یا پر شده با بتن مقاومت برش طولی موردنیاز از طریق مکانیزم اتکای مستقیم در محدوده عمق اتصال یا زیر آن و در داخل محدوده طول مقرر بار انتقال می‌یابد، مقاومت برش طولی موجود مساوی مقاومت اتکایی موجود بتن بوده و در روش LRFD مساوی Ø_BR_n و در روش ASD مساوی R_n/Ω_B است که براساس حالت حدی خردشدگی بتن از رابطه زیر به دست می‌آید:

(34-8-2-10)

$R_{n}=1.7f_{c}^{'}A_{l}$

$\phi _{B}=0.65 (LRFD),\Omega _{B}=2.31(ASD)$

که در آن، A_l سطح بارگذاری شده بتن است.

4-6-8-2-10 جزئیات بندی

الف) اعضای مختلط محاط در بتن

مکانیزم انتقال بار باید در طول ناحیه‌ای که انتقال برش از طریق آن صورت می‌گیرد، توزیع گردد. این طول به عنوان طول مقرر بار نام گذاری شده و نباید از ارتفاع اتصال تیر به ستون بعلاوه دو برابر حداقل بعد عرضی مقطع محاط شده در بالا و پایین این ناحیه اتصال بیشتر گردد. برشگیرهایی که برای انتقال برش طولی در طول مقرر بار به کار می‌روند، باید حداقل در دو وجه مقطع فولادی به صورت متقارن نسبت به محور مقطع فولادی تعبیه شوند. فواصل برشگیرها در محدوده داخل و خارج طول مقرر بار باید الزامات بند ۱۰-۲-۸-۹-ج را برآورده نماید.

ب) اعضای با مقطع مختلط پرشده با بتن

مکانیزم انتقال بار باید در طول ناحیه‌ای که انتقال برش از طریق آن صورت می‌گیرد، توزیع گردد. این طول به عنوان طول مقرر بار نام گذاری شده و نباید از ارتفاع اتصال تیر به ستون بعلاوه دو برابر حداقل بعد عرضی مقطع مستطیلی فولادی توخالی یا دو برابر قطر مقطع فولادی دایره‌ای شکل در بالا و پایین این ناحیه اتصال بیشتر گردد. فواصل برشگیرها در محدوده داخل و خارج طول مقرر بار باید الزامات بند ۱۰-۲-۸-۹-ج را برآورده نماید.

شکل ۱۰-۲-۸-16: ناحیه انتقال و طول مقرر بار

7-8-2-10 تیرهای جمع کننده و دیافراگم‌های مختلط

دیافراگم‌های کف و اجزای مرزی در بخش خارجی آن باید براساس ترکیبات بارگذاری متعارف شامل زلزله طرح مطابق مبحث ششم مقررات ملی ساختمان طراحی شوند. همچنین کلیه دیافراگم‌ها باید الزامات زیر را تأمین نمایند:

۱- برای انتقال بار بین دیافراگم‌ها و اعضای مرزی، اجزای جمع کننده و اعضای افقی سیستم باربر جانبی، پیش بینی جزئیات مناسب الزامی است.

۲- در دال‌های بتنی متکی بر تیر فولادی، مقاومت برشی اسمی دیافراگم در داخل صفحه، برای حالت بدون استفاده از عرشه فولادی باید براساس كل ضخامت دال بتنی و برای حالت استفاده از عرشه فولادی براساس ضخامت دال بتنی در روی کنگره ورق عرشه (بدون در نظر گرفتن بتن داخل کنگره‌ها) تعیین شود.

8-8-2-10 برشگیرها در تیرهای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن

الف) الزامات عمومی

۱- در تیرها، برشگیرهای موردنیاز در هر یک از طرفین نقطة لنگر حداکثر مثبت یا منفی را می‌توان بین آن نقطه و نقاط مجاوری که دارای لنگر صفر هستند، به طور یکنواخت توزیع نمود. لیکن مقدار برشگیر موجود بین هر بار متمرکز و نزدیک‌ترین نقطه دارای لنگر صفر، باید جهت حصول لنگر حداکثر موردنیاز در نقطه اعمال بار کافی باشد.

۲- در تیرهای مختلط قطر برشگیرهای از نوع گل میخ باید مساوی با کوچکتر از 20 میلی متر باشد. فقط برای انتقال نیروهای برشی دیافراگم‌هایی از نوع دال بتنی توپر به تیر می‌توان از برشگیرهای از نوع گل میخ تا قطر 25 میلی متر استفاده نمود. همچنين قطر گل میخ‌ها نباید از 2.5 برابر ضخامت فلز پایه‌ای که گل میخ به آن جوش می‌شود، بیشتر شود، مگر اینکه گل میخ درست در امتداد جان مقطع فولادی قرار گیرد.

3- طول برشگیرهای از نوع گل میخ نباید از چهار برابر قطر آن کوچکتر باشد.

۴- در اعضای مختلط با مقاطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن، پوشش بتن روی برشگیرهای از نوع گل میخ نباید از 15 میلی متر و روی برشگیرهای از نوع ناودانی از 20 میلی متر کوچکتر باشد.

۵- در دال‌های بتنی توپر متکی بر تیر فولادی ارتفاع برشگیرهای از نوع گل میخ و ناودانی نباید از نصف ضخامت دال بتنی کوچکتر در نظر گرفته شود.

ب) مقاومت برشی اسمی برشگیرهای از نوع گل میخ کلاهک دار

مقاومت برشی اسمی برشگیرهای از نوع گل میخ از رابطه زیر تعیین می‌شود:

(35-8-2-10)

$Q_{n}=0.5A_{sa}\sqrt{f_{c}^{'}E_{c}}\leq R_{g}R_{p}A_{sa}F_{u}$

که در آن:

A_sa= سطح مقطع گل میخ

E_c= مدول الاستیسیته بتن

$f_{c}^{'}$ = تنش فشاری مشخصه نمونه استوانه‌ای بتن

F_u= تنش کششی نهایی مصالح گل میخ

R_p و R_g = ضرایب اصلاحی مطابق جدول ۱۰-۲-۸-۴

جدول ۱۰-۲-۸-۴: مقادير R_g و R_p
حالت			R_g	R_p
١- مقاطع مختلط بدون استفاده از عرشه فولادی			1	0.75
2- مقاطع مختلط با استفاده از عرشه فولادی	کنگره‌های موازی با محور تیر فولادی	W_r/h_r≥1.5	1	0.75
	کنگره‌های موازی با محور تیر فولادی	W_r/h_r≥1.5	**0.85	0.75
	کنگره‌ها عمود بر محور تیر فولادی	تعداد گل میخ در یک کنگره در محل تقاطع با تیر برابر با 1	1	*0.6
		تعداد گل میخ در یک کنگره در محل تقاطع با تیر برابر با 2	0.85	*0.6
		تعداد گل میخ در یک کنگره در محل تقاطع با تیر برابر با 3	0.7	*0.6

در جدول فوق:

h_r = ارتفاع اسمی کنگره ورق عرشه

w_r = پهنای متوسط بتن داخل کنگره فولادی

* در صورتی که فاصله بين لبه بدنه گل میخ تا نصف ارتفاع عرشه فولادی بیشتر از 50 میلی متر باشد، این مقدار می‌تواند تا 0.75 افزایش یابد.

** برای گل میخ تکی

پ) مقاومت برشی اسمی برشگیرهای از نوع ناودانی

مقاومت برشی اسمی برشگیرهای از نوع ناودانی که بر بال فوقانی تیر فولادی متصل شده و در داخل دال بتنی قرار می‌گیرند، بدون توجه به جهت قرارگیری ناودانی در طول تیر از رابطه زیر تعیین می‌شود:

(36-8-2-10)

$Q_{n}=0.3(t_{f}+0.5t_{w})l_{a}\sqrt{f_{c}^{'}E_{c}}$

که در آن:

t_f= ضخامت متوسط بال ناودانی

t_w– ضخامت جان ناودانی

l_a = طول ناودانی

$f_{c}^{'}$ = تنش فشاری مشخصه نمونه استوانه‌ای بتن

E_c = مدول الاستیسیته بتن

شکل ۱۰-۲-۸-۱۷: برشگیرهای از نوع ناودانی

مقاومت حاصل از رابطه ۱۰-۲-۸-۳۶ از طریق جوش ناودانی به بال تیر با در نظر گرفتن برون محوری ناودانی تأمین می‌گردد. در صورت تأمین کلیه محدودیت‌های زیر، طراحی جوش اتصال ناودانی به بال تیر می‌تواند بدون در نظر گرفتن اثر برون محوری ناودانی انجام پذیرد:

نسبت ضخامت بال به جان ناودانی بزرگتر از 1 و کوچکتر از 5.5 باشد.
نسبت ارتفاع ناودانی به ضخامت جان از 8 بزرگ‌تر باشد.
نسبت طول ناودانی به ضخامت بال آن از 6 بزرگ‌تر باشد.
نسبت شعاع ناحية اتصال بین بال و جان ناودانی به ضخامت جان ناودانی بزرگتر از 0.5 و کوچک‌تر از 1.6 باشد.

ت) تعداد برشگیرهای موردنیاز

تعداد برشگیرهای موردنیاز در حدفاصل مقطع با لنگر خمشی حداکثر مثبت یا منفی و مقطع مجاور با لنگر صفر، از تقسیم برش افقی به دست آمده از رابطه بندهای ۱۰-۲-۸-۳-۳-ت-1 و 10-2-8-3-3-ت-2 بر مقاومت برشی اسمی یک برشگیر به دست آمده از روابط ۱۰-۲-۸-۳۵ یا 10-2-8-36 (حسب مورد) محاسبه می‌گردد. در حدفاصل یک بار متمرکز و نقطه مجاور با لنگر خمشی صفر باید به تعداد کافی برشگیر تعبیه شود تا ظرفيت خمشی لازم برای تحمل خمش حداکثر در محل بار متمرکز فراهم گردد.

ث) جزئیات بندی

1- تعداد برشگیرهای موردنیاز در هر طرف نقطه با لنگر خمشی حداکثر مثبت یا منفی، باید

به صورت یکنواخت با فواصل مساوی تا نقطه با لنگر خمشی صفر توزیع شوند، مگر اینکه توسط مهندس طراح راهکار دیگری با مستندات کافی ارائه شده باشد.

۲- در راستای عمود بر محور طولی تیر برشگیرها باید حداقل 25 میلی متر پوشش جانبی از بتن داشته باشند.

۳- در امتداد محور طولی تیر، فاصله برشگیرها تا لبه بتن برای بتن‌های با وزن مخصوص معمولی نباید کوچکتر از 200 میلی متر و برای بتن‌های سبک کوچکتر از 250 میلی متر باشد.

۴- فاصله مرکز تا مرکز برشگیرهای از نوع گل میخ در راستای طولی تیر نباید کوچکتر از 6 برابر قطر آنها و در برشگیرهای از نوع ناودانی کوچکتر از 4 برابر پهنای بال ناودانی در نظر گرفته شود. همچنین فاصله مرکز تا مرکز بین برشگیرهای از نوع گل میخ در امتداد عمود بر محور طولی تیر نباید کوچکتر از 4 برابر قطر آنها در نظر گرفته شود.

۵- حداکثر فاصله مرکز تا مرکز برشگیرها نباید از 8 برابر ضخامت كل دال بتنی یا 900 میلی متر بیشتر باشد.

9-8-2-10 برشگیرها در ستون‌ها و سایر اعضای مختلط

الف) الزامات عمومی

الزامات مندرج در این بند برای محاسبه مقاومت اسمی برشگیرهای به کار رفته در طول مقرر بار ستونها و تیرستون‌های با مقطع مختلط، تیرهای با مقطع مختلط محاط در بتن یا پر شده با بتن، تیرهای همبند با مقطع مختلط و دیوارهای برشی با مقطع مختلط بوده که در آنها اجزای بتنی و فولادی به واسطه عملکرد مرکب در طول عضو با یکدیگر کار می‌کنند. ضوابط این بند برای سازه‌های مرکب از اعضای بتنی و فولادی که در آنها بتن و فولاد با یکدیگر کار نمی‌کنند، قابل کاربرد نیست.

محاسبات مربوط به مقاومت برشگیرهای مدفون در دال بتنی یا در دال بتنی واقع بر عرشه فولادی در بند ۱۰-۲-۸-۸ ارائه گردیده است. حالت‌های حدی مرتبط با گسیختگی برشگیر و گسیختگی قالبی بتن در این بخش ارائه می‌گردد. علاوه بر این، ضوابط مرتبط با فاصله گذاری و محدودیتهای هندسی برشگیرها مندرج در این بخش، از قلوه کن شدن بتن در تماس با برشگیر تحت اثر بارهای برشی و همچنین گسیختگی قالبی بتن در تماس با برشگیر تحت اثر بارهای کششی جلوگیری می‌کنند. در اعضای با مقطع مختلط، قطر برشگیرهای از نوع گل میخ باید مساوی با کوچکتر از 20 میلی متر باشد. همچنین قطر گل میخ‌ها نباید از 2.5 برابر ضخامت فلز پایه‌ای که گل میخ به آن جوش می‌شود، بیشتر شود، مگر اینکه گل میخ درست در امتداد جان مقطع فولادی قرار گیرد.

در بتن‌های با وزن مخصوص معمولی، چنانچه برشگیر از نوع گل میخ تنها تحت اثر برش قرار گیرد، ارتفاع برشگیر از نوع گل میخ پس از نصب نباید از 5 برابر قطر گل میخ کمتر باشد. چنانچه گل میخ تحت اثر کشش یا ترکیبی از کشش و برش قرار گیرد، ارتفاع گل میخ نباید از 8 برابر قطر آن کوچکتر باشد. در بتن‌های با وزن مخصوص سبک، چنانچه گل میخ تنها تحت اثر برش قرار گیرد، ارتفاع گل میخ پس از نصب نباید از 7 برابر قطر آن و چنانچه گل میخ تحت اثر کشش قرار گیرد، ارتفاع گل میخ نباید از 10 برابر قطر آن کوچکتر باشد.

مقاومت اسمی برشگیرهای از نوع گل میخ مدفون در بتن با وزن مخصوص سبک که تحت اثر ترکیبی از بارهای کششی و برشی قرار می‌گیرند، باید براساس ضوابط مبحث نهم مقررات ملی ساختمان تعیین شوند. در این نوع اعضا مشخصات هندسی برشگیرها در جدول ۱۰-۲-۸-۵ نیز ارائه شده است. قطر کلاهک برشگیرهای از نوع گل میخ که تحت اثر کشش یا ترکیبی از کشش و برش قرار می‌گیرند، باید از 1.6 برابر قطر بدن گل میخ بزرگتر باشد.

جدول ۱۰-۲-۸-۵: حداقل نسبت ارتفاع گل میخ به قطر آن در ستون‌ها و تیرستونها
نوع بار وارد بر گل میخ	بتن با وزن مخصوص معمولی	بتن سبک
برش	h/d≥5	h/d≥7
کشش	h/d≥8	h/d≥10
برش و کشش به طور هم زمان	h/d≥8	کاربرد ندارد
h = ارتفاع گل میخ d = قطر گل میخ

ب) مقاومت برشی موجود برشگیرهای از نوع گل میخ کلاهک دار

در مواردی که گسیختگی قالبی بتن در برش به عنوان یک حالت حدی محسوب نشود، مقاومت برشی موجود گل میخ‌ها در روش LRFD برابر Ø_vQ_nv و در روش ASD برابر Q_nv/Ω_v بوده که در آن:

(37-8-2-10)

$Q_{nv}=F_{u}A_{sa}$

$\phi _{v}=0.65 (LRFD),\Omega _{B}=2.31(ASD)$

F_u = تنش کششی نهایی گل میخ

A_sa = سطح مقطع گل میخ

چنانچه گسیختگی قالبی بتن در برش به عنوان یک حالت حدی محسوب شود، مقاومت برشی طراحی یک برشگیر گل میخ باید براساس یکی از حالات زیر تعیین شود:

۱) چنانچه براساس الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان، میلگرد لازم در دو طرف ناحية گسیختگی در بتن کار گذاشته شود، کوچک‌ترین مقدار به دست آمده از معادل ۱۰-۲-۸-۳۷ و مقاومت اسمی میلگرد، باید به عنوان مقاومت برشی اسمی گل میخ (Q_nv)، محسوب شود.

۲) براساس الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان

پ) مقاومت کششی موجود برشگیرهای از نوع گل میخ

در مواردی که فاصله مرکز گل میخ تا لبه آزاد بتن در امتداد عمود بر ارتفاع گل میخ بزرگتر از 1.5 برابر ارتفاع گل میخ و فاصله مرکز تا مرکز گل میخ‌ها بزرگتر یا مساوی 3 برابر ارتفاع گل میخ باشد، مقاومت کششی موجود گل میخ‌ها در روش LRFD برابر Ø_tQ_nt و در روش ASD برابر Q_nt/Ω_t است که در آن:

(38-8-2-10)

$Q_{nt}=F_{u}A_{sa}$

$\phi _{t}=0.75 (LRFD),\Omega _{t}=2.00(ASD)$

F_u و A_sa همان تعاریف به کار رفته در بند (ب) فوق هستند.

تبصره: در مواردی که فاصله مرکز گل میخ تا لبه آزاد بتن در امتداد عمود بر ارتفاع گل میخ کوچک‌تر از 1.5 برابر ارتفاع گل میخ یا فاصله مرکز تا مرکز گل میخ‌ها کوچکتر از 3 برابر ارتفاع گل میخ باشد، مقاومت کششی طراحی گل میخها باید براساس یکی از حالات زیر تعیین گردد:

۱) چنانچه براساس الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان، میلگرد لازم در دو طرف ناحیه گسیختگی در بتن کار گذاشته شود، کوچک‌ترین مقدار به دست آمده از معادله 10-2-8-38 و مقاومت اسمی میلگرد باید به عنوان مقاومت برشی اسمی گل میخ (Q_nt)، محسوب شود.

۲) براساس الزامات مبحث نهم مقررات ملی ساختمان ایران

ت) اثر همزمان برش و کشش در گل میخها

در مواردی که گسیختگی قالبی بتن در برش به عنوان یک حالت حدی محسوب نشود و نیز فاصله مرکز گل میخ تا لب آزاد بتن در امتداد عمود بر ارتفاع گل میخ بزرگتر از 1.5 برابر ارتفاع گل میخ و فاصله مرکز تا مرکز گل میخ‌ها بزرگتر یا مساوی 3 برابر ارتفاع گل میخ باشد، اثر توأم برش و کشش در گل میخ باید به شرح زیر در نظر گرفته شود:

(39-8-2-10)	$[\frac{Q_{ut}}{\phi _{t}Q_{nt}}]^{\frac{5}{3}}+[\frac{Q_{uv}}{\phi _{v}Q_{nv}}]^{\frac{5}{3}}\leq 1.0$
(40-8-2-10)	$[\frac{Q_{at}}{Q_{nt}/\Omega _{t}}]^{\frac{5}{3}}+[\frac{Q_{av}}{Q_{nv}/\Omega _{v}}]^{\frac{5}{3}}\leq 1.0$

در روابط فوق:

Q_ut = مقاومت کششی موردنیاز گل میخ در LRFD

Q_at = مقاومت کششی موردنیاز گل میخ در ASD

Q_uv= مقاومت برشی موردنیاز گل میخ در LRFD

Q_av = مقاومت برشی موردنیاز گل میخ در ASD

Q_nt = مقاومت کششی اسمی گل میخ

Q_nv = مقاومت برشی اسمی گل میخ

Ø_t = ضریب کاهش مقاومت کششی گل میخ مساوی 0.75

Ø_v = ضریب کاهش مقاومت برشی گل میخ مساوی 0.65

Ω_t = ضریب اطمینان مقاومت کششی گل میخ مساوى 2.00

Ω_v = ضریب کاهش مقاومت برشی گل میخ مساوی 2.31

ث) مقاومت برشی موجود برشگیرهای از نوع ناودانی

مقاومت برشی موجود برشگیرهای از نوع ناودانی در روش LRFD مساوی Ø_vQ_nv و در روش ASD مساوی Q_nv/Ω_v است، که در آن:

$\phi _{v}=0.75 (LRFD),\Omega _{v}=2.00(ASD)$

و Q_nv مقاومت برشی اسمی برشگیرهای از نوع ناودانی بوده که باید براساس رابطة ۱۰-۲-۸-۳۶ تعیین شود.

ج) جزئیات بندی

١- برشگیرها باید حداقل 25 میلی متر پوشش جانبی از بتن داشته باشند.

۲- حداقل فاصله مرکز تا مرکز گل میخ‌ها در هر امتداد 4 برابر قطر گل میخ است.

٣- حداکثر فاصله مرکز تا مرکز گل میخ‌ها 32 برابر قطر گل میخ است.

۴- حداکثر فاصله مرکز تا مرکز برشگیرهای از نوع ناودانی 600 میلی متر است.

چ) حالت‌های خاص

هنگامی که عضو با مقطع مختلط منطبق بر مقررات این بند نباشد، مقاومت اسمی برشگیرها و جزئیات اجرایی آنها، باید براساس یک برنامه آزمایشی مناسب تعیین شود.

10-8-2-10 کنترل فشار هیدرواستاتیک در مقاطع مستطیلی پر شده با بتن

در صورتی که در هنگام ریختن بتن به داخل مقاطع مستطیلی شکل فشار هیدرواستاتیکی بزرگی به دیواره مقطع فولادی (به جدارهای مقطع مستطیلی شکل) وارد شود، ممکن است دیواره مقطع دچار تغییر شکل بزرگی شود. این مسئله علاوه بر ایجاد ظاهر نامناسب در مقطع، ممکن است موجب فراهم شدن شرایطی برای شروع كمانش موضعی جدارهای مقطع مستطیلی شکل شود. برای کنترل این گونه تغییر شکل‌ها می‌توان از روابط زیر استفاده کرد:

(41-8-2-10)	$\sigma _{max}[\begin{matrix} (\frac{2h_{c}}{b_{c}+4h_{c}}) \frac{ph_{c}^{2}}{t^{2}}\\ \frac{1}{3}(\frac{3b_{c}+4h_{c}}{b_{c}+4h_{c}})\frac{ph_{c}^{2}}{t^{2}}\end{matrix}]\leq 0.5F_{y}$
(42-8-2-10)	$\delta _{max}=\frac{1}{32}(\frac{5b_{c}+4h_{c}}{b_{c}+4h_{c}})\frac{ph_{c}^{4}}{E_{s}t^{3}}\leq \frac{L}{2000}$

در روابط فوق:

$\sigma _{max}$ = تنش عمودی حداکثر در جدار مقطع مستطیلی شکل ناشی از فشار هیدرواستاتیک

$\delta _{max}$ = تغییر شکل حداکثر در جدار مقطع مستطیلی شکل ناشی از فشار هیدرواستاتیک

h = بعد بزرگ مقطع مستطیلی شکل و h_c=h-2t

b = بعد کوچک مقطع مستطیلی شکل و b_c=b-2t

t= ضخامت دیواره مقطع مستطیلی شکل

p = فشار هیدرواستاتیک

L = طول فشار هیدرواستاتیک

E_s = مدول الاستیسیته فولاد

8-2-10 الزامات طراحی اعضای مختلط

8-2-10 الزامات طراحی اعضای مختلط

1-8-2-10 الزامات عمومی

1-1-8-2-10 مقاومت اسمی اعضای با مقطع مختلط

2-1-8-2-10 محدودیت‌های مصالح در اعضای با مقطع مختلط

3-1-8-2-10 طبقه بندی مقاطع مختلط پرشده با بتن از منظر کمانش موضعی

4-1-8-2-10 سختی اعضای با مقطع مختلط پرشده با بتن و محاط در بتن و تعیین مقاومتهای موردنیاز

2-8-2-10 اعضای محوری با مقطع مختلط

1-2-8-2-10 اعضای محوری با مقطع مختلط محاط در بتن

2-2-8-2-10 اعضای محوری با مقطع مختلط پرشده با بتن

3-8-2-10 اعضای خمشی با مقطع مختلط

1-3-8-2-10 پهنای مؤثر و حداقل ضخامت دال بتنی

2-3-8-2-10 مقاومت در برابر بارهای حین اجرا

3-3-8-2-10 مقاومت خمشی موجود اعضای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن

4-3-8-2-10 تغییر شکل‌های قائم و تغییر مکان‌های جانبی اعضای خمشی مختلط

5-3-8-2-10 مقاومت خمشی موجود مقاطع مختلط محاط در بتن

6-3-8-2-10 مقاومت خمشی موجود مقاطع مختلط پرشده با بتن

4-8-2-10 مقاومت برشی موجود اعضای با مقطع مختلط

5-8-2-10 ترکیب نیروی محوری و لنگر خمشی در اعضای با مقطع مختلط

6-8-2-10 انتقال بار در اعضای با مقطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن

1-6-8-2-10 الزامات عمومی

2-6-8-2-10 مقاومت برش طولی موردنیاز در مقاطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن

3-6-8-2-10 مقاومت برش طولی موجود در مقاطع مختلط محاط در بتن و پرشده با بتن

4-6-8-2-10 جزئیات بندی

7-8-2-10 تیرهای جمع کننده و دیافراگم‌های مختلط

8-8-2-10 برشگیرها در تیرهای مختلط با مقطع فولادی و دال بتنی متکی بر آن

9-8-2-10 برشگیرها در ستون‌ها و سایر اعضای مختلط

10-8-2-10 کنترل فشار هیدرواستاتیک در مقاطع مستطیلی پر شده با بتن

ابزارک‌های من

در حال توسعه

ورود | عضویت

صفحات اصلی کدکاو

صفحه اول

کتابخانه

کدکاو

ابزارک

همکاران

کتابخانه

جستجوی پیشرفته