صفحه اصلیکتابخانههمکارانتعرفه
کتابخانه
میز کار
دستیار
ابزارک‌ها
همکاران
پشتیبانی
ورود

بخش 9.18.5.2

مشاهده در کتابخانه

۲-۵-۱۸-۹ مقاومت گسیختگی لبه ی بتن در برش

۱-۲-۵-۱۸-۹

مقاومت اسمی گسیختگی لبه ی بتن در برش، V cb برای مهارهای تکی، و V cbg برای مهارهای گروهی، به صورت زیر محاسبه می‌شود:

  1. - در مواردی که نیروی برشی عمود بر لبه در مهار تکی است:

    Vcb=AVcAVcoψed,Vψc,Vψh,VVbV_{cb}=\frac{A_{Vc}}{A_{Vco}}\psi _{ed,V}\psi _{c,V}\psi _{h,V}V_{b}

  2. در مواردی که نیروی برشی عمود بر لبه در مهار گروهی است:

    Vcbg=AVcAVcoψec,Vψed,Vψc,Vψh,VVbV_{cbg}=\frac{A_{Vc}}{A_{Vco}}\psi _{ec,V}\psi _{ed,V}\psi _{c,V}\psi _{h,V}V_{b}

  3. در مواردی که نیروی برشی موازی با امتداد یک لبه است، V cb یا V cbg را می‌توان دو برابر مقادیر محاسبه شده از روابط ۹-۱۸-۲۲ و ۹-۱۸-۲۳ ، و با فرض ψ ed,V برابر با 0/1 در نظر گرفت.

  4. برای مهارهای واقع در گوشه، مقدار مقاومت اسمی گسیختگی لبه ی بتن باید برای هر لبه محاسبه شده، و کمترین مقدار تعیین شده به کار گرفته شود.

    در روابط فوق، ضرایب اصلاح ψh,Vψc,Vψed,Vψec,V\psi _{h,V}\psi _{c,V}\psi _{ed,V}\psi _{ec,V} در بندهای ۹-۱۸-۵-۲-۵ تا 9-18-5-2-5 تعریف شده اند. در این روابط همچنین V b مقاومت برشی پایه ی گسیختگی لبه ی بتن برای مهارهای تکی، و A Vco و A Vc به ترتیب مساحت تصویر شده ی سطح گسیختگی روی سطح جانبی عضو بتنی برای مهارهای تکی یا گروهی، مطابق شکل ۹-۱۸-۶ میباشند. A Vc را می‌توان قاعده ی نیم هرمی در نظر گرفت که راس آن محور ردیف مهارهایی می‌باشد که بحرانی منظور می‌شوند. C a1 فاصله ی محور ردیف مهارهای بحرانی از لبه است. A Vc نباید بیشتر از nA Vco در نظر گرفته شود، که در آن n تعداد مهارها در مهار گروهی است.

    در اعضایی که در آن‌ها فاصله از لبه‌ها در امتداد عمود بر نیروی برشی، بیشتر یا مساوی 1.5C a1 است، A Vco برای مهار تکی در اعضای عمیق را می‌توان قاعده ی نیم هرمی که بعد هر ضلع آن در امتداد موازی لبه برابر 3C a1 ، و عمق آن 1.5C a1 است، در نظر گرفت. در این صورت:

    Avco=4.5Ca12A_{vco}=4.5C_{a1}^{2}

    در مواردی که فاصله ی مهارها از لبه متغیر است، و مهارها به نحوی به ورق اتصال جوش شده اند که امکان توزیع بار بین تمام مهارها وجود دارد، C a1 را می‌توان فاصله ی دورترین ردیف مهارها از لبه در نظر گرفت؛ و فرض نمود که کل برش تنها توسط این ردیف بحرانی تحمل می‌شود.

۲-۲-۵-۱۸-۹

مقاومت برشی پایه ی گسیختگی بتن برای مهار تکی در بتن ترک خورده، V b ، باید برابر با کمترین دو مقدار از روابط زیر در نظر گرفته شود.

  1. Vb=0.6λa(leda)0.2fc′daCa11.5V_{b}=0.6\lambda _{a}\left ( \frac{l_{e}}{d_{a}} \right )^{0.2}\sqrt{f_{c}^{'}d_{a}}C_{a1}^{1.5}

  2. Vb=3.7λafc′Ca11.5V_{b}=3.7\lambda _{a}\sqrt{f_{c}^{'}}C_{a1}^{1.5}

    *

    تصویر
    شکل ۹-۱۸-۶ مساحت تصویر شده ی سطح گسیختگی AVco

    شکل ۹-۱۸-۶ مساحت تصویر شده ی سطح گسیختگی AVco

۳-۲-۵-۱۸-۹

برای گل میخ‌های سر دار، پیچ‌های سر دار، یا پیچ‌های قلابدار که به طور پیوسته به ملحقات فولادی با ضخامت حداقل ۱۰ میلی متر و یا نصف قطر مهار جوش شده اند، مقاومت پایه ی گسیختگی لبه ی بتن در برش برای مهار تکی در بتن ترک خورده، V b ، باید برابر با حداقل مقدار محاسبه شده از رابطه ی (۹-۱۸-۲۶) و رابطه ی زیر منظور شود.

Vb=0.66λa(leda)0.2fc′daCa11.5V_{b}=0.66\lambda _{a}\left ( \frac{l_{e}}{d_{a}} \right )^{0.2}\sqrt{f_{c}^{'}d_{a}}C_{a1}^{1.5}

۴-۲-۵-۱۸-۹

در مواردی که مهارها در سطوح کم عرض با ضخامت محدود نصب شده اند، به گونه‌ای که فاصله از لبه، C a2 ، و ضخامت عضو مهار کننده در امتداد موازی محور مهار، h a ، هر دو کمتر از 1.5C a1 هستند، مقدار C a1 مورد استفاده برای محاسبه ی A Vc در بند ۹-۱۸-۵-۲-۱ ، و هم چنین در کلیه ی روابط زیر بندهای ۹-۱۸-۵-۲ ، نباید از بزرگترین مقادیر زیر بیشتر باشد.

  1. C a2 /1.5 که در آن C a2 بزرگترین فاصله از لبه است.

  2. h a /1.5

  3. s/3، که در آن s حداکثر فاصله ی بین مهارها در گروه مهار عمود بر امتداد برش است.

۵-۲-۵-۱۸-۹

ضریب اصلاح برای مهارهای گروهی که تحت بار برشی با خروج از مرکزیت قرار دارند، باید از رابطه ی زیر محاسبه شود.

ψec,v=1(1+eV′2Ca1)≤1\psi _{ec,v}=\frac{1}{\left ( 1+\frac{e_{V}^{'}}{2C_{a1}} \right )}\leq 1

اگر بارگذاری روی مهار گروهی به گونه‌ای باشد که فقط برخی از مهارها تحت برش در یک جهت قرار گیرند، فقط آن مهارها باید در محاسبه ی خروج از مرکزیت برش e' v برای استفاده در رابطه ی (9-18-28) ، و نیز در محاسبه ی V cbg در رابطه ی (۹-۱۸-۲۳) ، در نظر گرفته شوند.

۶-۲-۵-۱۸-۹

ضریب اصلاح ψ ed,V برای اثر فاصله ی مهار از لبه در مهار تکی یا مهار گروهی تحت بار برشی باید با استفاده از مقدار کوچکتر C a2 ، به صورت زیر محاسبه شود:

  • اگر C a2 ≥1.5C a1 باشد، ψ ed,V برابر با 1/0 در نظر گرفته می‌شود.

  • اگر C a2 <1.5C a1 باشد

ψed,V=0.7+0.3Ca21.5Ca1\psi _{ed,V}=0.7+0.3 \frac{C_{a2}}{1.5C_{a1}}

۷-۲-۵-۱۸-۹

برای مهارهای واقع در ناحیه‌ای از عضو بتنی که نتایج تحلیل نشان گر ترک نخوردگی در اثر بارهای بهره برداری می‌باشند، می‌توان ψ c,V را مساوی 1/4 فرض نمود. در غیر این صورت و نیز در صورت وقوع ترک خوردگی در شرایط بارهای بهره برداری، ضریب اصلاح ψ c,V را می‌توان به صورت زیر در نظر گرفت:

  • برای مهار در بتن ترک خورده بدون آرماتورهای مهاری یا با آرماتور لبه با قطر کوچکتر از ۱۲ میلی متر، برابر با 1/0.

  • برای مهار در بتن ترک خورده با آرماتورهای مهار با قطر ۱۲ میلی متر و بیشتر بین مهار و البه، برابر با 1/2 .

  • برای مهار در بتن ترک خورده با آرماتورهای مهار با قطر ۱۲ میلی متر و بیشتر بین مهار و لبه که توسط خاموت هایی در فواصل کوچکتر یا مساوی ۱۰۰ میلی متر از یک دیگر محاط شده اند، برابر با 1/4 .

آرماتورهای مهار و لبه برای کنترل گسیختگی لبه ی بتن در شکل ۹-۱۸-۳ نشان داده شده اند.

۸-۲-۵-۱۸-۹

ضریب اصلاح ψ h,V ، برای مهارهای واقع در یک عضو بتنی که در آن‌ها h a <1.5C a1 است، باید به صورت زیر محاسبه شود:

ψh,V=1.5Ca1ha≥1.0\psi _{h,V}=\sqrt{\frac{1.5C_{a1}}{h_{a}} }\geq 1.0

۹-۲-۵-۱۸-۹

در مواردی که آرماتورهای مهار در هر دو طرف سطح شکست گسیختگی لبه ی بتن دارای طول مهاری کافی مطابق فصل ۹ -۲۱ باشند ( شکل ۹-۱۸-۳ ب )، و یا آرماتور مهار محیط بر مهار باشد ( شکل ۹-۱۸-۳ پ )، می‌توان از مقاومت آرماتورهای مهار به جای مقاومت گسیختگی لبه ی بتن در ϕV n استفاده نمود. ضریب ϕ در این حالت باید 0/75 منظور شود.

نظرات (0)

برای ثبت نظر، لطفا وارد شوید یا ثبت‌نام کنید.

در حال بارگذاری نظرات...