صفحه اصلیکتابخانههمکارانتعرفه
کتابخانه
میز کار
دستیار
ابزارک‌ها
همکاران
پشتیبانی
ورود

بخش 9.10.6.4

مشاهده در کتابخانه

۴-۶-۱۰-۹ مقاومت مورد نیاز

۱-۴-۶-۱۰-۹ کلیات

  1. مقاومت مورد نیاز باید بر اساس ترکیب بارهای ضریبدار ارائه شده در فصل 9-7 محاسبه شود.

  2. مقاومت موردنیاز باید بر اساس روش‌های تحلیل مطابق فصل 9-6 تعیین شود. در غیر این صورت می‌توان روش‌های طراحی "مستقیم" و "قاب معادل" را به عنوان روش جایگزین بکار برد.

  3. برای سیستم‌های متکی به ستونها یا دیوارها ابعاد C 1 یا C 2 و L n باید بر اساس سطح مقطع مؤثر تکیه گاه تعیین گردد. سطح مؤثر تکیه گاه محل تقاطع سطح زیرین دال یا کتیبه برشی با بزرگترین سطح قاعده مخروط یا هرم قائم و سرستون، که سطوح آن‌ها در داخل ستون یا سرستون قرار داشته و تمایل بارهای آن‌ها نسبت به محور ستون کمتر از ۴۵ درجه است، می‌باشد.

  4. ترکیب نتایج تحلیل برای بارهای ثقلی و بارهای جانبی ناشی از باد یا زلزله مجاز است.

۲-۴-۶-۱۰-۹ لنگر ضریب دار

  1. برای دال‌هایی که با تکیه گاه به صورت یکپارچه ساخته می‌شوند، می‌توان M u در تکیه گاه را در بَر تکیه گاه محاسبه نمود؛ مگر این که تحلیل مطابق بند (ب) زیر انجام شود.

  2. برای دال‌های تحلیل شده با استفاده از روش طراحی مستقیم یا روش قابل معادل، M u در تکیه گاه باید به ترتیب مطابق بند ۹-۱۰-۹ یا ۹-۱۰-۱۰ تعیین شود.

۳-۴-۶-۱۰-۹ انتقال لنگر خمشی ضریبدار در اتصالات دال به ستون

  1. در مواردی که بارهای ثقلی، باد یا زلزله موجب می‌شوند که در اتصال دال به ستون بدون تیر، لنگر ضریب دار نامتعادل، M sc ، ایجاد شود، باید بخشی از این لنگر معادل γ f M sc با عملکرد خمشی، و باقی مانده‌ی آن از طریق اثر نیروی برشی که اطراف ستون در دال ایجاد می‌شود با اثر خروج از مرکزیت آن به ستون منتقل می‌گردد.

    مقدار γ f از رابطه‌ی (۹-۱۰-۱) محاسبه می‌شود:

    γf=11+(230)b1b2\gamma _{f}=\frac{1}{1+\left ( \frac{2}{30} \right )\sqrt{\frac{b_{1}}{b_{2}}}}

  2. عرض مؤثر دال، b slab برای تحمل γ f M sc باید برابر عرض ستون یا سرستون به اضافه­ی فاصله‌ای در هر طرف به اندازه مقادیر زیر در نظر گرفته شود:

    • در دال‌های بدون کتیبه یا سرستون به اندازه کوچکترین دو مقدار 1/5 برابر ضخامت دال و فاصله تا لبه‌ی دال؛

    • در دال‌های دارای کتیبه یا سرستون به اندازه کوچکترین دو مقدار 1/5 برابر ضخامت کتیبه یا سرستون و فاصله تا لبه‌ی کتیبه یا سرستون به اضافه‌ی 1/5 برابر ضخامت دال.

  3. در مواردی که محدودیت‌های ν uv و ε t در جدول ۹-۱۰-۳ تأمین شود، می‌توان مقدار γ f را به حداکثر مقدار اصلاحی ارائه شده در این جدول افزایش داد. ν c طبق بند ۹-۸-۶-۳ محاسبه می‌شود.

    ν uv تنش برشی ضریب دار در مقطع بحرانی دال است که در عملکرد دوطرفه ناشی از بارهای ثقلی، بدون انتقال لنگر حاصل می‌شود.

  4. طراحی برای آن قسمت از لنگر ضریب دار نامتعادل که با خمش منتقل نمی‌شود، و با اثر نیروی برشی خارج از محور در اطراف ستون در دال یا کتیبه‌ی دال منتقل می‌شود، γ ν M sc باید بر اساس ضوابط بند ۹-۱۰-۶-۴-۵-۲ صورت گیرد.

  5. لنگر نامتعادل γ f M sc باید با تراکم میلگردها در بالای ستون و یا با کم کردن فاصله ­ی میلگردها و یا با میلگردهای اضافی در عرض مؤثر دال که در این بند معرفی شده تحمل گردد.

    جدول

۴-۴-۶-۱۰-۹ برش یک طرفه‌ی ضریب دار

  1. برای دال‌های ساخته شده به صورت یکپارچه با تکیه گاه‌ها، باید مقطع بحرانی برای V u را در بر تکیه گاه در نظر گرفت.

  2. در مواردی که شرایط (۱) تا (۳) زیر تأمین شده باشند، می‌توان مقطع بحرانی را در فاصله‌ی d از بر تکیه گاه در نظر گرفت:

    • عکس العمل تکیه گاه در جهت برش اعمالی، بر نواحی انتهایی دال فشار وارد نماید.

    • بارها در سطح فوقانی دال یا نزدیک به آن اعمال شوند.

    • هیچ بار متمرکزی بین بر تکیه گاه و مقطع بحرانی وارد نشود.

۵-۴-۶-۱۰-۹ برش دوطرفه‌ی ضریب دار

۱-۵-۴-۶-۱۰-۹ مقطع بحرانی

  1. دال‌ها باید برای برش دوطرفه در مجاورت ستونها، بارهای متمرکز و نواحی تکیه گاهی در مقاطع بحرانی، مطابق با بند ۹-۸-۵-۲ ارزیابی شوند.

  2. دال‌های تقویت شده با خاموت یا گل میخ سَر دار برشی باید برای برش دوطرفه در مقاطع بحرانی، مطابق با بند ۹-۸-5-۲ ارزیابی شوند.

  3. دال‌های تقویت شده با کلاهک برشی باید برای برش دو طرفه در مقاطع بحرانی مطابق با بند 9-8-5-5 ارزیابی شوند.

۲-۵-۴-۶-۱۰-۹

تنش برشی دوطرفه‌ی نامتعادل ناشی از برش و لنگر ضریب دار دال منتقل شده به ستون

  1. برای برش دوطرفه نامتعادل ناشی از برش و لنگر ضریب دار منتقل شده به ستون، تنش برشی ضریب دار، ν u ، باید در مقاطع بحرانی مطابق بند ۹-۱۰-۶-۴-۵-۱ محاسبه شود. تنش برشی ضریبدار، ν u ، مربوط به هر ترکیب از تنش برشی ناشی از برش مستقیم ν uv ، و تنش برشی منتقل شده به وسیله‌ی γ ν M sc است.γ ν در بند (ب) زیر و M sc در بند ۹-۱۰-۶-۴-۳ معرفی شده است.

  2. بخشی از M sc که به دلیل خروج از مرکزیت برش انتقال می‌یابد (γ ν M sc ) باید در مرکز سطح مقطع بحرانی اعمال شود. γ ν از رابطه‌ی زیر به دست می‌آید:

    γv=1−γf\gamma _{v}=1-\gamma _{f}

  3. تغییرات تنش برشی ضریب دار ناشی از γ ν M sc ، باید به صورت خطی، حول مرکز سطح مقطع بحرانی مطابق با بند ۹-۱۰-۶-۴-۵-۱ در نظر گرفته شوند.

نظرات (0)

برای ثبت نظر، لطفا وارد شوید یا ثبت‌نام کنید.

در حال بارگذاری نظرات...